【正文】 筒4HJ－1HJ－2A4,880235012009000B3,210135012005500C4,02823507000D6,655435014000核芯筒6HJ－1 HJ－2A4,861235012009000B3,249135012005500C3,91223507000D6,679435014000核芯筒2TG3軸上HJ－3 E2,573135012005500F1,81313503500G2,21522004000TG4軸上HJ－3E2,533135012005500F1,83313503500G2,26222004000核芯筒5TG3軸上HJ－3 E2,534135012005500F1,85313503500G2,25022004000TG4軸上HJ－3E2,533135012005500F1,85313503500G2,20722004000合 計101,4544435020200194000吊點布置及提升構(gòu)件平面布置見附圖11～14；提升油缸外形尺寸見附圖2。三．提升施工總體部署1．成立提升施工領(lǐng)導(dǎo)小組2．提升施工專業(yè)分包施工人員組織機構(gòu)項目下設(shè)結(jié)構(gòu)計算組、提升監(jiān)控組、技術(shù)顧問組、控制操作組、提升油缸組、液壓泵站組、現(xiàn)場操作組、安全管理等部門。2．防風措施在核心筒與桁架之間安裝楔形塊，防止晃動。5．計算機控制系統(tǒng)的保證 本計算機控制系統(tǒng)控制精度高、控制能力強。2．高精度的傳感器 使用高精度的長行程傳感器和壓力傳感器分別測量鋼結(jié)構(gòu)位置和各點的載荷。整體提升是主動加載過程，整體下放是被動加載過程，一旦下放同步控制不好，將造成某點的負載超載而引起結(jié)構(gòu)破壞；因此整體下放比整體提升難度更大，危險性更高。使用這種電液比例閥，同步調(diào)節(jié)精度高。位置同步控制框圖見附圖9。計算機控制系統(tǒng)的保證 本計算機控制系統(tǒng)控制精度高、控制能力強。位置同步與載荷分配相結(jié)合的控制框圖見附圖10。3．安全系數(shù)儲備大64臺提升油缸總體提升能力達到19400噸。以前國內(nèi)提升重量最重的是上海大劇院鋼結(jié)構(gòu)屋架整體提升工程，提升重量為6075噸；本工程提升鋼結(jié)構(gòu)的尺寸為116m106m，面積約12300m178。為保證鋼結(jié)構(gòu)整體安裝質(zhì)量和精度，本工程總體施工方案采用逆作法施工，四層至頂層鋼結(jié)構(gòu)地面拼裝完成后，再進行土方開挖，施工地下三層結(jié)構(gòu)。南北向設(shè)有6榀巨型鋼桁架(**)，南北向巨型鋼桁架之間設(shè)置四道柱間支撐構(gòu)成東西向2榀鋼桁架，結(jié)構(gòu)的整體性好。一． 工程概況1．建筑基本情況建設(shè)單位：工程名稱：建設(shè)地點：建筑規(guī)模： 基地面積約22000m2，總建筑面積約81310 m2；其中地上建筑面積：37231 m2 ，地下建筑面積：44079 m2；建筑高度：27 m；建筑層數(shù)：地上5層，地下3層工程地質(zhì)勘察單位：結(jié)構(gòu)設(shè)計單位：監(jiān)理單位：施工總承包單位：方案參加編制單位：2．工程概況 ****二期暨****工程由地下3層和地上5層組成，該大樓東西方向長120m，基座區(qū)寬90m，屋頂寬116m。主桁架的立柱、弦桿、腹桿均采用箱型截面。鋼結(jié)構(gòu)采用“地面拼裝，整體提升”的施工方案，利用結(jié)構(gòu)體系中的六個鋼筋混凝土核芯筒做為主要提升平臺。二．提升施工特點、難點分析及應(yīng)對措施 提升吊點的確定 本工程整體提升重量大，需提升結(jié)構(gòu)面積廣，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，桿件剛度差異較大，如何合理布置提升吊點，確保提升施工安全和被提升構(gòu)件應(yīng)力和變形在規(guī)范允許范圍內(nèi)，是本提升施工的方案的重中之重。面積巨大。 同一提升平臺上各點的載荷在提升過程中波動較大在同一核芯筒上，各吊點之間的距離近，結(jié)構(gòu)剛度大，對位置同步控制極其敏感。2．選用高精度壓力傳感器 在每個提升吊點，選用高精度的壓力傳感器；這種壓力傳感器的測量精度在千分之五內(nèi)。 同步控制要求高 在提升過程中，各吊點之間的同步控制要求在10mm內(nèi)；同時，同一核心筒上各吊點的載荷要控制在與理論計算基本一致的范圍內(nèi)。傳感器系統(tǒng)的保證在測量鋼結(jié)構(gòu)位置時，使用20米長距離傳感器。計算機控制系統(tǒng)的保證 本計算機控制系統(tǒng)控制精度高、控制能力強。對于本工程而言，10200噸結(jié)構(gòu)、28個吊點和64臺油缸整體下放，在國內(nèi)外還從未有先例。3．提升油缸的保護 在提升油缸上，安裝節(jié)流閥，控制提升油缸的縮缸速度，防止提升油缸失控，保證同步；安裝溢流閥，控制提升油缸的負載，防止提升油缸超載。 空中懸停時間長鋼結(jié)構(gòu)提升到位后，需要在空中懸停30天左右，進行其它工序施工；在其它工序施工完成后，再整體下放就位。3．提升塔架的安全l 提升塔架與核心筒采用桁架連接，以減小塔架長細比，提高塔架承載力；l 控制整體提升速度，避免提升結(jié)構(gòu)晃動防撞塔架。鋼結(jié)構(gòu)施工工藝流程：拆除地面拼裝支撐樁土方平整鋼結(jié)構(gòu)地面拼裝基礎(chǔ)施工拼裝支撐樁施工鋼結(jié)構(gòu)地面就位拼裝主體結(jié)構(gòu)土方施工核心筒施工及提升平臺施工提升塔架安裝提升設(shè)備安裝調(diào)試提升塔架加工提升塔架基礎(chǔ)施工試提升試下降，檢查各提升設(shè)施狀況提升吊耳焊接提升吊耳加工提升設(shè)備出廠檢驗提升設(shè)備制備提升吊架加工提升廠家確認正式提升安裝第三節(jié)鋼骨柱安裝Y形支撐第一次下放，焊接Y形支撐上口第二次下放，焊接Y形支撐下口拆除提升設(shè)備本工程鋼結(jié)構(gòu)提升施工以理論科學(xué)計算為依據(jù)，鋼結(jié)構(gòu)在提升工況下應(yīng)力及變形、提升平臺、提升塔架、提升吊耳等均以理論設(shè)計計算為依據(jù)。 提升設(shè)備布置 根據(jù)核心筒和鋼結(jié)構(gòu)的特點，在核心筒核心筒核心筒核心筒6上各布置A、B、C、D四個吊點，在核心筒核心筒5上各布置2排E、F、G六各吊點，共28個提升吊點。 設(shè)備性能表千斤頂型號350噸200噸配用泵站80型額定提升噸位(KN)35002000額定油壓(MPa)25活塞行程(mm)250250流量(L/分鐘)80活塞面積m2質(zhì)量(kg)2000額定油壓(MPa)2525外形尺寸(mm)1200*1100*1700外形尺寸(mm)216。510 H1700 控制設(shè)備技術(shù)規(guī)格與要求?？紤]到施工周期相對于設(shè)計使用年限較短，施工階段抗震驗算時取10年一遇的地震烈度值進行驗算。另外，對于重要的提升主梁等關(guān)鍵構(gòu)件，再采用理正工具軟件進行計算復(fù)核。此時，六個核心筒及提升平臺已施工完畢，鋼屋架懸吊在提升平臺上，吊桿兩端鉸接。此時鋼屋架的自重通過36根型鋼柱向下傳遞，計算模型中型鋼柱下端為剛接。（4）晝夜溫差取“日干球溫度”中“日最高溫度(℃)”與“ 日最低溫度(℃)”的差值；（5）季節(jié)溫差取施工時間段內(nèi)“最熱月干球溫度”中“日最高溫度(℃)”與“最冷月干球溫度”中“ 日最低溫度(℃)”的差值；根據(jù)擬定的施工總進度計劃，各工況對應(yīng)的施工時間段及對應(yīng)的晝夜溫差、季節(jié)溫差取值如下：工況1：基坑開挖完畢，基礎(chǔ)底板尚未施工前的工況。吊桿兩端鉸接。此時，鋼屋架的自重通過36根型鋼柱向下傳遞，計算模型中型鋼柱下端為剛接，為保證36根型鋼柱形成的鋼框架結(jié)構(gòu)體系具備一定的抗側(cè)剛度，在2~3層各層樓面標高處用型鋼梁把他們連系起來。該階段核芯筒、樓面結(jié)構(gòu)等對鋼屋架的約束完全形成，由于仍處于室外暴露環(huán)境，在溫度作用下，可能產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力，需驗算各相關(guān)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。其中，一層（設(shè)計標高－）以下的核芯筒（含36根型鋼混凝土柱）按原設(shè)計施工圖施工完畢；一層～三層（設(shè)計標高－～）的核芯筒（不含36根型鋼混凝土柱）施工完畢。3. 提升平臺采用鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)。未計入施工階段活荷載。3. 施工階段，在地震作用下，六個核芯筒的承載力及整體位移值均滿足規(guī)范要求。選用提升設(shè)備時，應(yīng)考慮上述因素，留有充分的安全儲備。（六） 主要計算分析結(jié)果摘錄1． 提升點平面布置圖（見附圖11）2． 提升點立面布置圖（見附圖12～14）3． 理想水平條件下提升點反力表（表1）4． 施工階段結(jié)構(gòu)整體分析總信息一覽表（表2）66 / 66表1 提升點反力表核芯筒編號鋼桁架編號提升點編號提升點反力（單位：kN）提升平臺結(jié)構(gòu)安全系數(shù)核芯筒1HJ－1HJ－2A5601B3635C2777D6798核芯筒3HJ－1HJ－2A5601B3573C2843D6842核芯筒4HJ－1HJ－2A5588B3622C2810D6833核芯筒6HJ－1HJ－2A5609B3591C2790D6792核芯筒2TG3軸上HJ－3E2801F1433G2302TG4軸上HJ－3E2815F1401G2418核芯筒5TG3軸上HJ－3E2808F1401G2419TG4軸上HJ－3E2802F1432G2299注：此表是經(jīng)詳細計算后得出，與初步驗算時不盡一致。提升吊耳設(shè)計圖見附件3：同濟大學(xué)建筑設(shè)計研究院提升吊點設(shè)計圖。本次分析采用了三種邊界條件來模擬實際提升時的支座情況，分別為：（1）各提升點采用三向固定支座（即限制提升點x、y、z向的平移，不限制轉(zhuǎn)角）；（2）G點采用三向固定支座，AF點采用單向（限制z向位移）支座；（3）各提升點采用模擬鋼絞線形式。表3 不同支座形式的模型的支座反力（KN）及位移（mm）提升點各點三向固定支座G點三向AF單向鋼絞線模擬鋼絞線模擬下的豎向位移A543756784781－B335635342801－C238321753033－D632261976824－E225922802256－F131712591478－G196320802074－當對結(jié)構(gòu)整體進行提升使結(jié)構(gòu)脫離地面，而未對鋼絞線進行豎向位移調(diào)節(jié)時，支座反力最接近第三種工況，即采用鋼絞線模擬支座工況，此時各節(jié)點之間有相對的豎向的位移。在所有分析中，除分析各吊點相對A點允許最大位移分析時采用鋼絞線模擬支座外，其余均采用第二種支座形式，即G點三向支座，AF點單向支座。對Y形柱水平位移進行校正所需的水平力稱為“回復(fù)力”。針對已發(fā)生水平位移的Y形柱，計算水平向校正5mm所需的回復(fù)力。5．某一提升吊點油缸退出工作時力的分配在提升過程中，如果有油缸卸載特殊情況發(fā)生，則支座反力將重新分配。表5 某一油缸退出工作時其余支座力與正常工作時反力比較正常提升反力A1點退出工作B1點退出工作C1點退出工作D1點退出工作E1點退出工作F1點退出工作G1點退出工作與正常反力比較（％）（％）（％）（％）（％）（％）（％）A15678 B13534 C12175 D16197 G12083 G22032 F11247 F21259 E12281 E22280 B33598 A35702 C32115 D36115 D46187 C42171 A45695 B43535 E32278 E42274 F31249 F41257 G32083 G42023 C62154 D66220