原油常減壓蒸餾裝置煉油工藝過(guò)程方案評(píng)價(jià)-wenkub
2023-05-12 00:09:51 本頁(yè)面
【正文】 6。202。根據(jù)總體規(guī)劃, 為使裝置處理能力達(dá)到5 M t246。a (以管輸油為設(shè)計(jì)依據(jù))。2 裝置概況及原油性質(zhì)2 1 裝置概況鎮(zhèn)海公司目前共有3套常減壓蒸餾裝置。根據(jù)總體規(guī)劃, 1999年原油加工能力將為12M t246。n1998年6月PETROL EUM PRO CESS IN G AND PETRO CH EM ICAL S常減壓蒸餾裝置加工國(guó)外輕質(zhì)原油的工藝路線選擇范 曉 梅(鎮(zhèn)海煉油化工股份有限公司工程設(shè)計(jì)公司, 寧波 315207)第29卷第6期 19 / 191 前 言 摘要 結(jié)合鎮(zhèn)海煉油化工股份有限公司3套常減壓蒸餾裝置的改造, 對(duì)加工伊朗原油、沙特原油等國(guó)外輕質(zhì)原油中所采用的閃蒸流程、輕油回收、減壓深拔等工藝路線進(jìn)行了探討。a, 到2003年原油加工能力將擴(kuò)大至16 M t246。其中,第201。為使裝置能適應(yīng)日益增加的中東含硫輕質(zhì)原油的需要, 1995年對(duì)該裝置進(jìn)行了4 M t246。a,因此, 201。 套常減壓蒸餾裝置原設(shè)計(jì)能力為2. 5 M t a(以勝利原油為設(shè)計(jì)依據(jù))。a提高到2 M t246。a 改造。根據(jù)總體規(guī)劃, 該裝置將在1999年在原地消除瓶頸改造成加工8 M t246。 套常減壓蒸餾裝置的改造設(shè)計(jì)中, 是以伊朗輕油和沙特輕油為設(shè)計(jì)依據(jù), 因此,表2分別列出了這兩種原油的一般性質(zhì)?！ ∽髡吆?jiǎn)介: 范曉梅, 工程師, 畢業(yè)于華東理工大學(xué)石油煉制專業(yè),目前在鎮(zhèn)海煉油化工股份有限公司工程設(shè)計(jì)公司工作, 任副總工程師, 曾發(fā)表論文2篇。國(guó)外煉油廠使用亦較普遍。該方案的優(yōu)點(diǎn)是可降低爐子的熱負(fù)荷, 降低能耗。密度(20℃)粘度 凝點(diǎn)殘?zhí)克嶂盗?46。A P I密度粘度 凝點(diǎn)酸值硫246。%246。%246。246。s℃℃2245。g 1245。 L 10. 853 67. 624. 67 5. 03. 690. 118. 01. 490. 12痕跡9. 130. 554. 31含硫中間基圖1 一段閃蒸2常壓塔方案方案二, 二段閃蒸2常壓塔方案 (見(jiàn)圖2)。g245。該方案與方案一相比, 由于增設(shè)了初餾塔系統(tǒng),(176。圖3 初餾塔2一段閃蒸2常壓塔方案方案四, 初餾塔2二段閃蒸2常壓塔方案 ( 見(jiàn)圖4)。表3 幾種國(guó)外原油和勝利原油中輕烴含量的比較原 油C1輕烴收率(質(zhì)量分?jǐn)?shù))C2C3i0. 040. 420. 060. 360. 00. 240. 080. 460. 010. 07而國(guó)內(nèi)原油一般在0. 3%回收一般有三個(gè)方法。因此2套常減壓蒸餾裝置在202。a)改造中, 為次升壓后,C4, 經(jīng)壓縮機(jī)再C 干氣和 C流程簡(jiǎn)單。a。1990年1月大緩解了常壓塔超負(fù)荷問(wèn)題, 創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效單煉國(guó)外輕質(zhì)原油后, 初、常頂瓦斯大大增加。a ) 改造設(shè)計(jì)1990年到1991套常減壓10 k t 以上。結(jié)果表明, 常壓塔第二中段回流段下機(jī)2臺(tái)、脫液罐1年至1994臺(tái)。94 2 設(shè)壓縮機(jī)回收輕烴在原油種類變化頻繁、輕烴含量不穩(wěn)定情況下,可采用將初、常頂油氣直接用壓縮機(jī)壓縮回收的方案。4 3 無(wú)壓縮機(jī)輕烴回收無(wú)壓縮機(jī)方案是通過(guò)初餾塔提壓操作, 使初頂油在較高的壓力下能溶解初頂氣體中的 C C 4 組分, 然后用初頂油泵將含有輕烴組分的輕石腦油送入氣體回收系統(tǒng)回收液化氣。初餾塔頂壓力越高, 初頂油中液化氣與石腦油的比率越大, 液化氣在石腦油中的溶解度越大。洛陽(yáng)石化工程公司為鎮(zhèn)海公司設(shè)計(jì)的第203。在設(shè)計(jì)中,對(duì)加壓縮機(jī)和不加壓縮機(jī)兩種方案進(jìn)行了詳細(xì)的比較, 計(jì)算結(jié)果表明, 不加壓縮機(jī)方案比加壓縮機(jī)方案可節(jié)約能量約8 243 kW , 節(jié)電約200 kW , 節(jié)省投資337萬(wàn)元。a 的常壓蒸餾裝置將在 原 地 改 造 成 能 力 為 8M t246。在以沙特輕油為原料的8 M t246。圖5 脫丁烷塔單塔流程圖6 脫丁烷塔和脫戊烷塔的雙塔流程5 減壓深拔對(duì)伊朗、沙特等這類含硫原油的減壓渣油, 由于169。影響減壓拔出率主要有溫度、壓力和汽提蒸汽量3個(gè)因素。對(duì)改造項(xiàng)目, 爐出口溫度還受原設(shè)計(jì)減壓爐負(fù)荷的限制。一般來(lái)說(shuō), 絕對(duì)壓力愈低 (真空度愈高) , 降低壓力的作用就愈大。工業(yè)試驗(yàn)表明, 進(jìn)料段壓力降低0.133 kPa, 相當(dāng)于提高進(jìn)料段溫度1～ 2 ℃。塔底也可注入適量的汽提蒸汽, 進(jìn)一步降低油氣分壓。多孔直管式一般在低速轉(zhuǎn)油線的減壓塔中采用, 進(jìn)氣管從徑向進(jìn)入塔內(nèi)延伸至塔的中央, 管下方開(kāi)長(zhǎng)條孔, 開(kāi)孔面積為進(jìn)料口的截面積的2. 8倍。雙切向環(huán)流式一般在低速轉(zhuǎn)油線的減壓塔中采用, 進(jìn)氣管徑向進(jìn)入塔體, 進(jìn)口處有導(dǎo)流板使氣流分為兩股進(jìn)入環(huán)室, 由弧形葉片導(dǎo)流向下, 再折流向上。80年代, 我國(guó)燃料油型減壓塔基本上采用噴頭式分布器。近幾年來(lái), 我國(guó)已成功地開(kāi)發(fā)應(yīng)用了窄槽式分布器和槽盤式分布器, 這種分布器逐漸由原來(lái)的點(diǎn)狀分布改進(jìn)為線狀分布, 分布較為均勻, 而且彈性可達(dá)到3～ 4, 只要設(shè)計(jì)合理, 一般不易堵塞。 套5 M t246。(3) 進(jìn)料分布器選用壓力降小、氣液分離效率高、氣體分布均勻的 GD P 型雙切環(huán)流分布器(4) 減壓爐出口爐管從下出改為上出, 由爐管吸 收 熱 膨 脹 量, 同 時(shí) 爐 管 進(jìn) 行 3 次 擴(kuò) 徑, 分 別 為5 152 mm～ 5 2
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