【正文】 以埋溝敷設為主，并采用瀝青絕緣層和陰極保護相結合的防腐方法，考慮到管線散熱損失因素。(1)滄臨線從滄州首站起至臨邑的全線實際測量長度226千米。C盡可能避開不良地質條件地段，不占或少占耕地，穿越跨越工程要盡可能減少。滄臨線管道建設項目設計方案第一章 工藝計算說明 (1)設計的主要依據(jù)： 本設計是根據(jù)遼寧石油化工大學石油與天然氣工程學院教研室下達的設計任務書進行設計和編制的任務要求：滄州至臨邑輸油管道長226千米，年輸量為1500萬噸/年。D泵站建設應充分利用地形，因地制宜，力求緊湊即節(jié)約土地又方便生產(chǎn)管理。線路平面長度比空中直線距離約長2%是比較合理的，線路經(jīng)過滄州、德州、臨邑等地。 (2)河流穿跨越 一般中小型河流原則上隨線路走向確定穿越位置，并采用枯水期明溝開槽方法，將管線埋于河床沖刷層以下（沖刷層一般在13米左右）主河道內一般用鐵絲穩(wěn)住管道，穿越管段盡可能靠罐體自身彈性彎曲貼于河床底部只有當岸邊坡角大于5度時才采用切斜口或加彎頭的連接方法，穿越管段一律采用12毫米厚的瀝青防腐層。一般采用鋼筋混泥土套管，穿越公路鐵路的管子采用厚度不小于8mm的瀝青層（1） 輸油流程：① 接受來油，計量后進罐；② 加熱后向中間站輸油；③ 向中間站發(fā)送清管器以及接受清管器。 B 安全保護與投產(chǎn)試運營流程：① 倒罐或站內循環(huán)；② 進、出口高低壓保護流程。本設計以年當量費用作為指標予以闡述 ： ( 11) 其中：—年當量費用，萬元/年；—管道基建費用，萬元/年； —抵償期，年； —管道年經(jīng)營費用，萬元/年。 生產(chǎn)工藝設備的選擇A．輸油泵的選擇不但要滿足生產(chǎn)工藝，還要效率高，保持在高效區(qū)運行，同時，在使用的條件下，要有足夠的吸入能力，可靠的工作性能。根據(jù)管線的承壓能力及以上的原則和輸量。 D．閥門：進站系統(tǒng)閥門均采用PN25，泵出口系統(tǒng)均采用PN64。 站內管線的敷設原則A．與總閥室兩端相連的輸油干線從埋地變?yōu)槁犊?，熱變形大，故在兩端各加一個固定墩。A．生產(chǎn)建筑：盡可能采用聯(lián)合式建筑，除因工程地址條件需要特殊處理外，采用統(tǒng)的結構形式，減少規(guī)格，提高模板周轉率，節(jié)約用材，加快建設進度。水處理采用KN—500型的鈉離子交換器2臺，設25軟化水的儲存罐一座，介質用732號的強酸性的樹脂交換劑。高壓配電間及電容器間各設一臺軸流式風機。目前新建的輸油管道工程對一些舊工程技術技術改造過程中，在輸油工藝設備，自動化等方面，采用了一些先進技術，如：秦—北線工程，泵站建成全露天式，從國外引進先進技術設備，輸油工藝采用“從泵到泵”的密閉輸油方式，站內流程采用先爐后泵，加熱爐效率高，安全性好，輸油泵采用高效率的離心泵串聯(lián)工作，設有微機控制室，集中控制，在對一些舊工程改造上，也采用了上述的新技術。由于油氣資源不足，管道建成后，利用率不高，采取正反輸油的方法來阻止凝管，甚至無油可輸，因此，搞好可行性研究，對提高經(jīng)濟效益，降低輸油成本是非常重要的。觀察，操作，一些自動控制設備也大量應用于管線上，提高管線的自動化程度，我國已在部分管線上試用了這些工藝。我們輸油泵大小匹配不好，即使采用串聯(lián)大排量離心泵，對流量的調節(jié)仍采用節(jié)流的方法，能量損失較大，站內外采用同樣口徑的閥門，投資增大，不易調節(jié)控制，截斷閥仍以楔形的閥為主，球形截斷閥的密封還有待改進，對泵站流量的控制調節(jié)應將用閥門調節(jié)改為用調速電動機和液力耦合器，以減少能量的損失，使其工作時，效率提高。我國多采用石油瀝青防腐層，材料易吸水，埋地后電絕緣性下降，陽極保護的電流增大，但易受腐蝕，耐高溫性能差，機械強度低，國外采用煤焦油瀝青涂層，近來開始大量采用現(xiàn)場機械化扎捆的聚乙烯膠粘帶和工廠預制的密度聚乙烯涂層，效果很好。因此，也必須從這兩方面給油流供應能量，由加熱站供應熱能，由泵站供應壓力能。參考書籍與規(guī)范見說明書后的《參看文獻》。同時考慮到管道的熱變形等因素，所以加熱溫度也不宜太高。隨熱處理條件不同，含蠟原油的粘溫特性及凝點都會隨之變得不同，所以最優(yōu)熱處理條件及經(jīng)濟比較是確定進出站溫度必須考慮的因素。 所以 I 油品密度 根據(jù)20℃時油品的密度按下式換算成計算溫度下的密度： （22） 式中 —分別為溫度為 ℃和20 ℃下的密度，kg/ ζ—溫度系數(shù)，kg/(℃) 平均溫度下原油的密度J 原油的粘度 （23） 式中 、—溫度為t、時油品的運動粘度 ，/s。 L 質量流量 kg/sM 原油體積流量/sN 經(jīng)濟管徑 式中 d—經(jīng)濟管徑（m） Q—體積流量（kg/s） v—經(jīng)濟流速（m/s）~ m/s之間當v=：當 v=2m/s時: 根據(jù)輸送原油的管徑系列5055610等，選8. 熱力計算 K值的計算管道傳熱有兩部分：(1) 管壁、瀝青防腐層的熱傳導(2) 管外壁周圍土壤的傳熱 （25） （26）式中 Di，Di+1—鋼管、瀝青防腐層的內徑和外徑，m； λi—導熱系數(shù)，w/(m℃)； Ht—管中心埋深，m。根據(jù)蘇霍夫公溫降式，有： （29）式中 —周圍介質溫度，其中，埋地管道取中心埋深處自然地溫，℃取為4℃ L—為加熱站站間距，m ，式中 g為重力加速度，進站原油粘度 出戰(zhàn)原油粘度 所以 將i，a的值帶入b的表達式中，得站間距 熱站數(shù) 化整 則實際熱站數(shù)間距 加熱爐選型及臺數(shù)確定A 反算加熱站出站溫度 （210）℃B 計算每站熱負荷qC加熱爐型號及臺數(shù)的選擇 熱媒式間接加熱爐的優(yōu)點是：熱效率高，工作安全可靠，便于安裝，利于實現(xiàn)自動化控制。取㎜d 為管道內徑，㎜則 B 計算臨界雷諾數(shù)C 求實際雷諾數(shù)3000Re所以原油處于紊流的水力光滑區(qū) 計算熱站間摩阻由列賓宗公式 （212）m 機泵的選擇與計算 選泵原則輸油泵供給輸油所需的壓力能，是泵站的核心設備，必須做好選型。 基于上述原則，選用4臺KSY285—210型離心泵，其中3臺串聯(lián)，一臺備用。為了便于以后的水力校核，現(xiàn)將各站的高程和站間距列于下面的表格中（表2—4）站名首站中間站末站與上站間距（Km）0113226站間高程1017表2—4站間距 冬季出站油溫的校核 由于本設計是按冬季溫度設計的，在熱力計算時以說明了進出站溫度滿足工藝要求。 進站壓力的校核 冬季壓力校核 由于全線縱斷面圖是按照冬季系統(tǒng)工作點進行設計的，在布站時已經(jīng)保證了各站進出站壓力滿足工藝要求，所以不必交個冬季各站的進出站的壓力，只需校核夏季進出站壓力。年當量費用S按下式計算