【正文】 溫度 12℃ 走廊溫度 12℃ 供暖廁所溫度 16℃ 供暖大廳溫度 16℃ ： 建筑平面圖及剖面圖、立面圖。圖中包括建筑尺寸、維護結構 及 門窗做法、建筑層高、建筑用途等。 湖南大學課程設計 第 6 頁 二、 建筑圍護結構 得 校核 圍護結構 得 熱工性能 外門：實體木質外門（雙層） K=(m178?！?)； 外窗：金屬框雙層玻璃 ,K= W/(m178?！?) 外墻：一磚半厚（ 370mm） ,內面抹灰磚墻。 K= W/( 2m 178。℃ ) D = 。 屋面： 20mm 水泥砂漿 150mm 混凝土 50mm 加氣泡沫混凝土 4mm 瀝青油氈 校核圍護結構傳熱熱阻是否滿足最小 傳熱熱阻 得 要求 為了同時滿足人們熱工和衛(wèi)生方面 得 要求 ,在穩(wěn)定傳熱條件下可得出圍護結構 得 最大傳熱系數(shù)和最小傳熱熱阻 ,建筑物圍護結構采用得 傳熱阻值。應大于最小傳熱阻。 (1)外墻 傳熱熱阻 和最小傳熱熱阻 得 校核： 外墻 得 傳熱系數(shù) K= W/( 2m 178。℃ ) 。 則傳熱組為 錯誤 !未找到引用源。 =1/K = 2m 178?！?/W 外墻已給為 370mm 得 磚墻 ,根據(jù)該外墻 得 D 可知 ,為 II 型圍 護結構 ,根據(jù)下列公式 圍護結構冬季室外計算溫度： 錯誤 !未找到引用源。 =*(5)+*()=℃ (22) 其中 ： minpt? —— 累年最低日平均溫度 ,℃ ； 0 m in ()n n wyaR t tR t? ?? ? (23) 湖南大學課程設計 第 7 頁 式中 ： 0minR? —— 圍護結構 得 最小傳熱熱阻 , 2 /om C W? ； nR —— 圍護結構內表面 得 傳熱熱阻 , 2 /om C W? ； 其中： nR = 2 /om C W? ； yt? —— 允許溫差 ,oC ； yt? = oC ； a —— 圍護結構溫差修正系數(shù) 。 對于外墻、平屋頂及直接接觸室外空氣 得 樓板 ,a = 把查得 得 數(shù)據(jù)代入式 (23)得 : 0minR? = 2 /om C W? 經檢驗： 0R 0minR 滿足要求 （ 2）屋頂 得 傳熱熱阻和最小傳熱阻 得 校核 屋頂 得 組成及參數(shù)為： 水泥沙漿 1? =20mm 1? = 0W m C 1S = 20W m C 1D = R1*S1= 1? *S1/λ 1=*混凝土 : 2? =150mm 2? = 0W m C 2S = 20W m C D2=R2*S2= 2? *S2/λ 2=*瀝青油氈 : 3? =4 mm 3? = 0W m C 3S = 20W m C D3=R3*S3=3? * 3S /3? =*屋頂 得 熱惰性指標 :錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 所以 D=++ =? 4 屬于 III 型圍護結構 則 冬季該圍護結構室外計算溫度 : Wet? = ,wt + minpt? 湖南大學課程設計 第 8 頁 =*（ 5） +*（－ ） = 0C 屋頂 得 最小傳熱阻 : 0minR=? (ntWet?)*nR / yt? =*（ 18（ ）） * = 2 /om C W? 房頂 得 傳熱阻 : 0R= 1R+2R+ 3R+ nR+wR =++++ = 2 /om C W? 經檢驗經檢驗： 0minR 0R 不滿足要求 所以 ,加一層 100mm 厚加氣泡沫混凝土 加氣泡沫混凝土 : 4? =100 mm 4? = 0W m C 4S = 20W m C D4=R4*S4= 4? * 4S / 4? =*再次計算得到 0R =, 0R 0minR ,滿足要求 其中：屋頂內表面 得 換熱阻 nR = 2 /om C W? 屋頂外表面 得 換熱阻 wR = 2 /om C W? 所以：屋頂 K=1/ 0R = W/( 2m 178?！?) 房間熱負荷 得 計算 房間內 得 熱損失包括 ： 圍護結構 得 耗熱量； 加熱由門窗縫隙滲入室內 得 冷空氣 得 耗熱量； 加熱由門、孔洞及相鄰房間侵入 得 冷空氣 得 耗熱量； 湖南大學課程設計 第 9 頁 水分蒸發(fā) 得 耗熱量； 加熱由外部運入 得 冷物料和運輸工具 得 耗熱量； 通風耗熱量； 最小負荷班 得 工藝設備散熱量； 熱管道及其他熱表面 得 散熱量； 熱物料 得 散熱量； 通過其他途徑散失或獲得 得 熱量。 所以 XQ’339。2.139。1 ???? Q 供暖系統(tǒng)設計熱負荷； 圍護結構基本耗熱量； —— 圍護結構附加耗熱 量 —— 冷風滲透耗熱量 —— 冷風侵入耗熱量 首先對 501（編號在已在圖紙中標出）房間進行計算過程如下： (1)根據(jù)房間 得 不同用途 ,來確定房間 得 室內計算溫度； 室內計算溫度 = 18℃ 供暖樓梯間溫度 12℃ 走廊溫度 12℃ 供暖廁所溫度 18℃ 供暖大廳溫度 16℃ 湖南大學課程設計 第 10 頁 (2)計算出各部分圍護結構 得 耗熱量 錯誤 !未找到引用源。 ,并列于附表 1 中。 (3)計算出附加耗熱量 ,并列于附表 1 中 實際耗熱量受各 種環(huán)境因素影響 ,會有所增減 ,因此要對基本耗 量進行修正 .附加耗熱量有朝向修正 ,風力附加和高度附加 . 朝向修正 ,采用 得 方法是按圍護結構不同 得 朝向 ,采用不同 得 朝 向修正率 .需要修正 得 耗熱量等于外圍護結構 得 基本耗熱量乘以 相應 得 朝向修正率 . N NE E SE S SW W NW 1 1 按 暖通規(guī)范 ,選用 得 朝向修正率選為 : 北 0% 東 ,西 5% 南 20%,15% 風力附加是考慮室外風速變化而對圍護結構基本耗熱量 得 修正 . 我國大部分地區(qū)冬季平均風速一般不大 .暖通規(guī)范 規(guī)定 :在 一般情況下不考慮風力附加 .只對建在不避風 得 高地 ,河邊 ,海 岸 ,曠野上 得 建筑物 ,以及城鎮(zhèn) ,廠區(qū)內特別突出 得 建筑物才考 慮垂直外圍護結構附加 5%10%.因此鄭州市 得 建筑風力附加取 為 0%. 高度附加是考慮房屋高度對圍護結構耗熱量 得 影響而附加 得 耗 熱量 .暖通規(guī)范 規(guī)定 :民用建筑 (樓梯間除外 )得 高度附加 湖南大學課程設計 第 11 頁 率 , 當房間高度大于 4m 時 ,第高出一米應附加 1%.總附加不應大于 15%.高度附加率應附加于房間各圍護結構基本耗熱量和風力附 加 ,朝向附加耗熱量 得 總和上 . (4)計算冷風滲透耗熱量 錯誤 !未找到引用源。 并列于下表中 查相關數(shù)據(jù)可以得到 ,鄭州市 得 冷風朝向修正系數(shù)： 東向 n= 西向 n= 南向 n= 北向 n=. 對有相對兩面外墻 得 房間按最不利 得 一面外墻計算冷風滲透量。 在冬季室外平均風速 Vpj =,雙層鋼窗 得 每米縫隙 得 冷風滲透量 L= m3/m178。 h. 對于北邊外窗來說： V=Lln=179。 179。 =178。 h. 對于南邊外窗來說： V=Lln=179。 179。 = m3/m178。 h 取最不利 得 一面即北面計算： V= 冷風滲透量 所以 錯誤 !未找到引用源。 = 179。 179。 179。 1179。 23=89W （ 5）外門冷風侵入耗熱量 錯誤 !未找到引用源。 得 計算 可按開啟時間不長 得 一道門考慮。外門冷風侵入耗熱量 為外門 基本耗熱量乘以 65n%, 湖南大學課程設計 第 12 頁 即 = 179。 5179。 107=348W (6)則該寢室供暖設計熱負荷總計為 3579+89+348=4016W 講上述各計算數(shù)據(jù)列入下表中。其他各層各房間 得 計算方法同上 ,數(shù)據(jù)依次列入附表 1 中。 系統(tǒng)形式 得 選擇： 室內管網采用機械循環(huán)同程式布置（ 通過各個立管 得 循環(huán)環(huán)路 得總長度相等） ,減輕了在遠近立管處出現(xiàn) 得 流量失調而引起在水平方向冷熱不均 得 現(xiàn)象（水平失調） ,但缺點是金屬耗量較大。單管式系統(tǒng)各層散熱器 得 進出口水溫不相等 ,越在下層進水溫度越低 ,因而在下層 得 散熱器片數(shù)或組 數(shù)要相對比上層 得 多。若采用雙管系統(tǒng) ,由于各層散熱器與鍋爐 得 高差不同 ,雖然進入和流出各層散熱器 得 供回水溫度相同 ,也將形成上層作用力大 ,下層作用力小 得 現(xiàn)象 ,從而導致流量不均而上下層冷熱不勻 得 現(xiàn)象（垂直失調）。 在本設計中 ,采用單管順流式 ,上供下回式系統(tǒng)。 室內管道系統(tǒng) 得 展開布置如下圖： 湖南大學課程設計 第 13 頁 其中管段 1為供水立管 ,管段 2至 11為供水干管 ,管段 12至 23為回水干管 ,而管段 A至 K為通往各層 得 立管。 散熱器 得 選擇計算及散熱器 得 布置： 根據(jù) 算出 得 室內各房間 得 耗熱量 ,我們可估算出每個房間大概 需 要布置幾個散熱器。一般宿舍只需要一個散熱器即可 ,外墻 與室外接觸 得 宿舍一般布置兩散熱器 ,而大廳布置四到五個散 熱器既可。 下表為各根立管各層散熱器所需要提供 得 熱負荷： 立管 熱負荷 (W) 五層 四層 三層 二層 一層 A 2403 1354 1354 1354 1457 B 2403 1354 1354 1354 1457 湖南大學課程設計 第 14 頁 C（左） 2743 1466 1466 1466 1640 C（右） 2743 1466 1466 1466 1640 D（左） 2020 1466 1466 1466 1640 D（右） 2743 1153 1153 1153 1240 E 2020 1153 1153 1153 1240 F（左） 2215 1807 1807 1301 1501 F（右） 1845 469 469 1301 1501 G 1577 469 469 1301 1501 H 0 0 778 1166 1944 I 1827 969 969 1301 1380 J（左） 874 559 559 802 882 J（右） 1827 969 969 1219 1298 K（左） 874 559 559 1301 1501 K（右） 1827 969 969 1301 1501 得 各個散熱器上提供 得 熱負荷 ,計算流過各根 立管各層散熱器 得 供回水溫度： 根據(jù)公式 )( hgNiigi tttt ??? ?? 算出通過各個立管各層散熱器 得 進出水溫度 ,結果如下表： 各立管供回水溫度（℃） 5 層 4 層 3 層 2 層 1 層 湖南大學課程設計