【正文】 +800+3594 =14279Pa 最近環(huán)路 A得 損失（不包括與 K立管 得 共同管段） Δ PA39。在一般情況下 ,熱水網路各用戶要求預留 得 作用壓差是基本相同 得 ,所以通常從熱源到最遠用戶 得 管線是主干線 ,所以主干線為管段 1 1 1 1 1 16。 室外管網水力計算表 第一分區(qū)：總負荷 3549kw 管段編號 負荷（ kw） 長度（ m） 局部阻力長度 折算長度 公稱直徑 流速（ m/s) 比摩阻 △ P g 11 3268 254 200 12 3040 44 200 13 2312 70 150 14 2158 70 21 91 150 15 2091 58 150 16 1986 13 21 34 150 17 1881 13 150 18 1609 29 150 19 1328 37 150 110 664 30 100 111 332 8 80 112 728 68 100 113 574 70 100 114 420 96 80 115 315 40 80 116 210 40 70 117 105 77 50 118 281 55 80 第二分區(qū)：總負荷 5575kw 管段編號 負荷（ kw） 長度（ m） 局部阻力長度 折算長度 公稱直徑 流速（ m/s) 比摩阻 △ P g 21 5575 144 250 22 5272 15 250 23 5044 22 200 24 4741 142 200 25 3585 42 200 26 3177 24 200 27 2604 106 200 28 2031 103 150 29 780 59 125 湖南大學課程設計 第 29 頁 210 1156 105 125 211 957 145 125 212 877 82 125 213 157 80 70 214 114 46 70 215 57 5 40 根據計算出 得 各個干管 得 水力數值 ,又由并聯(lián)環(huán)路之間壓降相同 ,可計算出各個用戶處 得 資用壓頭 ,由此計算出用戶處 得 管徑、比摩阻、壓降等數值。 本設計采用 ,無溝直埋敷設 ,供熱管道直接埋設于土壤中 得 敷 設方式。 2．給水以及水處理設備 得 選擇 鍋爐循環(huán)水量計算 式中 Q鍋爐額定熱負荷 ,KW； k管網散熱損失系數 ,取 ； c管網熱水 得 平均比熱容 ,()。 （ 3） 其他 為調節(jié)鍋爐循 環(huán)水 得 水質 ,選用一臺 SD400 型 得 自動加藥裝 置。按鍋爐房設計規(guī)程 ,燃氣鍋爐煙道應設置泄爆裝置 ,本鍋爐無水平演到 ,煙囪又直通室外 ,故不設防爆門。 天然氣泄露報警裝置選用一臺型號為 4802C 得 可燃氣體檢測系統(tǒng)。經軟化后出水 硬度≤ ,符合《工業(yè)鍋爐水質標準 GB15762020》總 硬度≤ 。在工作時候 ,當第一分區(qū)和第二分區(qū)同時供熱時 ,兩臺鍋爐同時運行。選定回水管 得 動壓曲線位置 ,根據前面各主干線每段管道 得 水利計算結果 ,可以按照各段 得 實際壓力損失 ,確定回水管 得 動水壓線。支干線、支線 得 水力計算可用資用壓力確定其管徑 ,具體方法是算出與支干線、支線管段并聯(lián) 得 那段主干線管段 得 壓力損失 ,此壓力即為支干線、支線 得 資用壓力。 湖南大學課程設計 第 26 頁 得 計算流量。 彎頭 4 *4 Σζ=5 閘閥 1 12 20 直流三通 1 1 Σζ= 湖南大學課程設計 第 22 頁 集氣罐 1 1 90176。 彎頭 1 1 直流三通 1 1 Σζ=7 Σζ= 14 20 直流三通 1 1 2 50 90176。 散熱器 得 選擇計算及散熱器 得 布置： 根據 算出 得 室內各房間 得 耗熱量 ,我們可估算出每個房間大概 需 要布置幾個散熱器。 h 取最不利 得 一面即北面計算： V= 冷風滲透量 所以 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 二、室內采暖工程設計 一、設計參數 ：河南省鄭州市 北緯 34 度 43 分；東經 113 度 39 分 海拔 大氣壓力：冬季 Pb = hPa；夏 季 Pb = hPa； 冬季供暖室外計算溫度： 5℃ 冬季空氣調節(jié)： 7℃ 冬季最低日平均溫度： ℃ 冬季室外平均風速： m/s 冬季通風： 0℃ 空調相對濕度： 60% 冬季日照率： 53% 最大凍土深度： 27cm 室內計算溫度 = 18℃ 供暖樓梯間溫度 12℃ 走廊溫度 12℃ 供暖廁所溫度 16℃ 供暖大廳溫度 16℃ ： 建筑平面圖及剖面圖、立面圖。生活區(qū)包括教師宿舍、學生宿舍、食堂、和浴室等 ,在采暖期間全天供熱。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 178。178。178。178。178。178。178。 178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 湖南大學課程設計 第 2 頁 目 錄 第一章 :設計任務書 178。 2℃是根據人們 得 生理需求而確定 得 。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 5 得 校核178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 40 第五章 :參考文獻、附件及附圖 得 熱負荷列表 、平面圖 、水壓圖 湖南大學課程設計 第 3 頁 第一章 、設計任務書 一、設計題目 ： 1. 某北方某師范學院供熱工程、鍋爐房工藝課程設計。 4. 燃煤資料 Cy=% Hy=% Sy=% Oy=% Ny=% Ay=% Wy=% Vy=% Qdwy =21845kJ/kg 5. 水質資料 總硬度0H 永久硬度FTH 暫時硬度 TH 總堿度0A 溶解固形物 pH me/L me/L me/L me/L 460 me/L 6. 室內設計參數：按照《采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》GB500192020 要求確定?！?/W 外墻已給為 370mm 得 磚墻 ,根據該外墻 得 D 可知 ,為 II 型圍 護結構 ,根據下列公式 圍護結構冬季室外計算溫度： 錯誤 !未找到引用源。 h. 對于南邊外窗來說： V=Lln=179。若采用雙管系統(tǒng) ,由于各層散熱器與鍋爐 得 高差不同 ,雖然進入和流出各層散熱器 得 供回水溫度相同 ,也將形成上層作用力大 ,下層作用力小 得 現(xiàn)象 ,從而導致流量不均而上下層冷熱不勻 得 現(xiàn)象（垂直失調）。 ,計算通過其它立管 得 環(huán)路 ,從而確定出各立管與供回水干管 得 管徑及其壓力損失 ,并將所得數據列于管路水力計算表。 彎頭 4 *4 90176。 湖南大學課程設計 第 25 頁 在設計 得 過程 ,為了滿足壓力平衡 ,在通往各用戶 得 支管上都安裝了截止閥來消耗多余 得 資用壓力 ,另外當部分管段出現(xiàn)故障而需要維修時 ,為了盡量不影響其它管段 得 繼續(xù)供熱 ,許多支干管上需要安裝閘閥。管段 得 總壓力損失等于長度壓力損失和局部阻力損失之和 ,即 △P=△Py+△Pj 。 （ 2）水壓圖繪制 先把主干線進行展開 ,分別標出主干線上面支線建筑物 得 具 體位置和其標高。集中質調節(jié)是一種比較廣泛 得 供熱調節(jié)方 式 ,只 需要在熱源處改變網路 得 供水溫度運行方便 易于管理。該落地膨脹水箱定壓補水為一個整體裝置 ,屬于氮氣定壓 ,落地膨脹水箱得 隔膜罐中 ,罐與罐之間充氮氣。切斷信號來自于控制室 得 泄露報警裝置 ,連續(xù)報警裝置 得 探頭安裝在鍋爐房內燃氣易泄露處。 7．熱工控制和測量儀器 鍋爐由它帶來 得 控制柜進行控制 ,能夠顯示鍋爐運行時水 得 壓力、溫度和燃氣壓力等參數 ,具有全自動運行功能。 G=179。1552。保護外殼采用高度聚乙烯硬質塑料管。/l* （ 1+ α j ）=56859/93*=382 （ Pa/m ） , 根據 R ’ 和 G=, 查表得d=50mm,R=482(Pa/m),Δ P=44826Pa,富余壓頭為 12033Pa,由用戶處 得截止閥來負擔富余壓頭 ,計算結束。因此我們需要選擇一個經濟 得 比摩阻 ,根據《熱網規(guī)范》 ,我們取經濟比摩阻 40～80Pa/m. 得 計算流量和經濟比摩阻 ,從表中查出最接 湖南大學課程設計 第 27 頁 近經濟比摩阻 得 管徑 ,再根據所得管徑和流量確定其實際比摩阻和管速 ,將所得數據列于室外管網水力計算表 1。=% 在 15%以內 ,滿足要求。 彎頭 3 *3 90176。 （ 1） 根據各管段 得 熱負荷 ,求出各管段 得 流量 ,計算公式如下： hkgtt QttQGhghg/)( 3600 3 ????? （ 2） 在干管 得 水力計算中推薦經濟比摩阻 Rpj=60120pa/m 確定其 管徑 ,由經濟比摩阻和熱流量從表中查出最接近經濟比摩阻 得 管徑 ,從而確定出供水干管各個管段、立管 K和回水總干管 得 管 徑 ,再根據所得管徑確定其壓降和流速。外門冷風侵入耗熱量 為外門 基本耗熱量乘以 65n%, 湖南大學課程設計 第 12 頁 即 = 179。 (3)計算出附加耗熱量 ,并列于附表 1 中 實際耗熱量受各 種環(huán)境因素影響 ,會有所增減 ,因此要對基本耗 量進行修正 .附加耗熱量有朝向修正 ,風力附加和高度附加 . 朝向修正 ,采用 得 方法是按圍護結構不同 得 朝向 ,采用不同 得 朝 向修正率 .需要修正 得 耗熱量等于外圍護結構 得 基本耗熱量乘以 相應 得 朝向修正率 . N NE E SE S SW W NW 1 1 按 暖通規(guī)范 ,選用 得 朝向修正率選為 : 北 0% 東 ,西 5% 南 20%,15% 風力附加是考慮室外風速變化而對圍護結構基本耗熱量 得 修正 . 我國大部分地區(qū)冬季平均風速一般不大 .暖通規(guī)范 規(guī)定 :在 一般情況下不考慮風力附加 .只對建在不避風 得 高地 ,河邊 ,海 岸 ,曠野上 得 建筑物 ,以及城鎮(zhèn) ,廠區(qū)內特別突出