【正文】 即退火狀態(tài) )的 變形應(yīng)力？ 第三階段，兩種情況： 1）連續(xù)動態(tài)再結(jié)晶 條件： ?c?r (?r ：由動態(tài)再結(jié)晶產(chǎn)生核心到全部完成一 輪再結(jié)晶所需的變形量 )。 2）間斷動態(tài)再結(jié)晶 條件： ?c?r 圖 33 Q235鋼變形條件對真應(yīng)力 真應(yīng)變曲線的影響 (a)變形溫度的影響，變形速度 ； (b)變形速度的影響，變形溫度 T=1000?C ?? s?? 動態(tài)再結(jié)晶的控制 （ 1）動態(tài)再結(jié)晶發(fā)生條件 動態(tài)再結(jié)晶難發(fā)生的原因： 發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶的條件： ??c 影響動態(tài)再結(jié)晶臨界變形量的因素： 1） 變形溫度和變形速度； 2）鋼的化學(xué)成分，如奧氏體型 FeNiCr合金的 ?c 比純的 ? Fe大得多； 3）材料的初始晶粒尺寸的影響。 188不銹鋼起始晶粒尺寸（ D0）對高溫形變組織和加工 因子（ Z、 、 ?）關(guān)系的影響 （ 2） 動態(tài)再結(jié)晶的組織 動態(tài)再結(jié)晶是一個混晶組織，平均晶粒尺 寸 只由加工條件（變形溫度、變形速 率）決定，變形溫度低、變形速率大，則 愈小。 動態(tài)再結(jié)晶是存在一定加工硬化程度的組 織。 DD ?s：奧氏體的屈服應(yīng)力； ?1： 變形量為 ?1時的應(yīng)力； ： 變形后恒溫保持 t時間以后再次發(fā)生塑性變形的應(yīng)力值。 y?x=1：全部靜態(tài)再結(jié)晶 ； 0 x1： x=0：奧氏體在兩次熱加工的間隙時間里沒有任何的軟化； 軟化百分?jǐn)?shù)： 熱變形間隙時間內(nèi)鋼的奧氏體再結(jié)晶行為 )/()(11 syx ???? ???? 靜態(tài)再結(jié)晶：形變停止后發(fā)生的再結(jié)晶過程。 亞動態(tài)再結(jié)晶： 形變后的回復(fù)過程有幾種可能： 只發(fā)生靜態(tài)回復(fù) ， 不發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶； 發(fā)生靜態(tài)回復(fù)后 ， 發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶； 發(fā)生靜態(tài)回復(fù)后 ， 發(fā)生亞動態(tài)再結(jié)晶 ， 隨后 發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶 。 形變溫度、形變速度、形變后停留時的溫度不變， 改變變形量，討論：兩次形變間隔時間里奧氏體 組織結(jié)構(gòu)的變化： 圖 36 變形量與三種靜態(tài)軟化類型的關(guān)系 靜態(tài)再結(jié)晶的控制 （ 1） 靜態(tài)再結(jié)晶的臨界變形量 影響臨界變形量的因素： 1)變形溫度 、 原始奧氏體晶粒 度 、 微合金元素 。 圖 38 初始晶粒直徑和軋制溫度對再結(jié)晶所必需的臨界壓下率的影響 2）變形后的停留時間： 變形后停留時間長，再結(jié)晶所需要的臨界變形量 就小。 圖 39 1050?C加熱，在不同溫度下軋制，軋后停留時間不同對奧氏體再結(jié)晶臨界變形量的影響 1再結(jié)晶開始曲線，軋后停留 2s；2再結(jié)晶開始曲線，軋后停留 20s；3再結(jié)晶終了曲線，軋后停留 2s；4再結(jié)晶終了曲線，軋后停留 20s (2) 靜態(tài)再結(jié)晶速度 影響因素： 1） 奧氏體成分一定時 ， 變形量 ? 、 變形 速度 ? 、 變形后的停留溫度 ??回復(fù)和再 結(jié)晶速度 ? ； 2） 微量元素將強(qiáng)烈地阻止 再結(jié)晶的發(fā)生 。 圖 310 %C鋼與 Nb鋼等溫再結(jié)晶的動力學(xué)曲線（實(shí)線為碳鋼；虛線為鈮鋼） (3) 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量 圖 311 軋制溫度、軋后空延時間對奧氏體再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的影響 1. 1000?C軋制，停留 15S； 2. 1000?C軋制，停留 2S； 3. 850?C軋制，停留 15S； 4. 850?C軋制，停留 2S； 奧氏體再結(jié)晶 百分?jǐn)?shù)正比于 變形量與變形 溫度。 微合金元素對 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量的影響： 1)抑制奧氏體再結(jié)晶 。 2)和不含微合元素的鋼 相比 ， 在同樣變形條件下 ， 再結(jié)晶數(shù)量減少 ， 奧氏體平均晶粒尺寸增大 。 (4) 再結(jié)晶區(qū)域圖 作用： 劃分：三個區(qū) 域 ， 即再結(jié)晶區(qū) 、 部 分再結(jié)晶區(qū)和未 再結(jié)晶區(qū) 。 圖 312 壓下溫度和壓下率對再結(jié)晶行為和再結(jié)晶晶粒直徑產(chǎn)生影響的再結(jié)晶區(qū)域圖 試驗(yàn)用試樣： 由該階梯試樣可獲得一次軋制后不同變形程度 （ 10%～ 80%，輥縫： ）下的再結(jié)晶組織。 圖 試驗(yàn)鋼再結(jié)晶規(guī)律研究試驗(yàn)工藝 試驗(yàn)結(jié)果與分析： 1） 變形量對奧氏體再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的影響 圖 試驗(yàn)用 X70W管線鋼在 T=1100℃ 時的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 變形溫度對奧氏體再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的影響 （ ℃ ） 圖 X70W管線鋼變形溫度對再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的影響 圖 試驗(yàn)用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 圖 試驗(yàn)用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結(jié)晶金相照片 5— 50%； 6— 60%； 7— 70%； 8— 80% X70W鋼再結(jié)晶區(qū)域圖 X70W鋼混晶情況分析 細(xì)化再結(jié)晶奧氏體晶粒的控制軋制 圖 314 SM50鋼進(jìn)行多道次軋 時的組織和性能的變化 圖 315 軋制 1秒后的奧氏體組織 （圖中的數(shù)字表示為再結(jié)晶后奧氏體晶 粒度級別） 圖 316 Nb鋼軋制 3秒鐘后的奧氏體組織 (%%%%Nb,N?奧氏體晶粒度的級別 ) 未再結(jié)晶區(qū)奧氏體的變形 轉(zhuǎn)換比（ A／ F）： 轉(zhuǎn)變前的奧氏體晶粒 直徑與轉(zhuǎn)變后的鐵素 體晶粒直徑之比，與 化學(xué)成分有關(guān)。 晶粒細(xì)化有極限。 控制軋制過程的三個階段及各階段微觀組織隨變形而變化的示意圖 特點(diǎn)： ?晶粒伸長，晶內(nèi)產(chǎn)生形 變帶，此形變帶可起到 ?晶核 生成晶界面的作用。 總結(jié) ： 由未再結(jié)晶變形 ?? ?的轉(zhuǎn)變比由已 再結(jié)晶的無變形 ???轉(zhuǎn)變所生成的 ?晶粒要 細(xì)得多 ， 得到變形 ?非常重要 。 可以通過變 形后抑制或延遲再結(jié)晶的進(jìn)行來實(shí)現(xiàn) 。 延遲回復(fù)和再結(jié)晶的因素有兩個： 1)合金元素； 2)溫度 。 圖 33 不同含鈮量的 %%Mn鋼中，鈮含量對軟化行為的影響 實(shí)驗(yàn)條件： 900?C以 l0s1的應(yīng)變速率壓下 69％時的軟化行為。 （ 1）合金元素 圖 34 含鈮或不含鈮的 %C%Mn鋼的軟化行為與溫度的關(guān)系 （ 2）溫度 圖 35 含鈮 %的鋼中，溫度和含碳量對軟化行為的影響 從圖中得出： 900?C和 850?：1000?C： 圖 36 %%Nb鋼、 %%Nb鋼、%%Nb鋼于 900?C時，碳氮化鈮應(yīng)變誘發(fā)沉淀析出的過程 圖 37 %C鋼、 %%Nb鋼和%%Nb鋼的再結(jié)晶速度 溫度 時間和沉淀析出 溫度 時間曲線的疊加