【正文】 load asymmetrical arrangement， ， 5n?180em2321(04)0ia????????????***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)14（2）公路－Ⅱ級荷載順橋行駛：a. 單孔單列公路－ Ⅱ級荷載圖 37 公路—Ⅱ級荷載單孔單列布置 RoadⅡ level of load singlehole and single row KNKN?????b. 雙孔單列公路—Ⅱ級荷載圖 38 公路—Ⅱ級荷載雙孔單列布置 Road Ⅱ level of load twohole and single row . ??????（3）活載橫向分配后各梁支點(diǎn)反力：計(jì)算式為： iRB???計(jì)算結(jié)果見表 32遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）15表 32 梁活載反力計(jì)算表 Calculation of antibeam live load荷載橫向分布情況 公路—Ⅱ級荷載單孔 雙孔計(jì)算方法 荷載布置 橫向分布 系數(shù) /BKN/iR/BKN1/R01??0 . 單列行車 5??0 ?? 對稱布置按杠桿理法計(jì)算雙列行車 ?? 單列行車 51? ?? 非對稱布置按偏心受壓法計(jì)算雙列行車 （4）恒載與活載反力匯總恒載與活載反力匯總見表 33雙孔布載 L=＞45m ，故表中沖擊系數(shù) 。???***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)16表 33 各梁反力匯總表 The summary of antibeam force 1 號梁 2 號梁 3 號梁 3 號梁 3 號梁荷載情況 /KNR/KN /KNR/KN4/KN5R上部恒載 公路—Ⅱ級 （雙孔雙列對稱布置） ??1??? 公路—Ⅱ級（雙孔雙列非對稱布置） 雙柱反力 計(jì)算iG計(jì)算式為： ；i 123457050106iRRR????圖 39 雙柱反力計(jì)算圖/cm Reactions acting of double Pier/cm表 34 墩柱反力計(jì)算表 Calculation of pier reaction荷載情況 計(jì)算式 1/GKN上部恒載1()????????公路—Ⅱ級（雙孔雙列對稱布置）(.4..10340719) 公路—Ⅱ級（雙孔雙列非對稱布置）()??????遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）17 蓋梁各截面內(nèi)力計(jì)算 1）彎矩計(jì)算支點(diǎn)彎矩采用非對稱布置時(shí)的計(jì)算值，跨中彎矩采用對稱布置時(shí)的計(jì)算值。 10M?? ?? ?215..34G??圖 310 蓋梁各截面內(nèi)力計(jì)算圖/cm Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其蓋梁各截面彎矩值見表 35表 35 彎矩計(jì)算表 The calculation of moments墩柱反力 梁的反力 各截面彎矩/KNm?荷載情況 1/GKN1R11R11 2?34?5上部恒載 0 對稱 0 公路—Ⅱ級 非對 稱 0 2）相應(yīng)于最大彎矩值時(shí)的剪力計(jì)算見表 36一般計(jì)算公式：***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1811 截面： ， ； 0V?左 1R?右22 截面： ；左 右33 截面： ， ；1左 1G右44 截面： ， ；VR??左 2R??右55 截面： 。12左 右表 36 剪力計(jì)算表 /KN The calculation of shear forces/KN梁的反力 各截面剪力11 22 33 44 55荷載情況墩柱反力 1GR23左 右 左 右 左 右 左 右 左 右上部恒載2811.501202.881059.661097.92 081202.881202.8881608.621608.62548.96548.96公路—Ⅱ級對稱623.82 07 0 553.633210.54210.54公路—Ⅱ級非對稱499.05516 055262.00000 3）截面內(nèi)力組合（1）彎矩組合見表 37其中活載按最不利情況考慮。表 37 彎矩組合表 Combination of moments截面號彎矩組合值 /KNm?11 22 33 44 551 上部恒載 0 2 蓋梁自重 3 公路—Ⅱ級對稱布置 0 4 公路—Ⅱ級非對稱布置 0 5 1+2+3 6 1+2+4 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）19（2）剪力組合見表 38表 38 剪力組合表 Combination of shear forces截面號剪力組合值/KN 11 22 33 44 55V左0 1 上部恒載 右 02 蓋梁自重 V右 0左0 3 公路—Ⅱ級 對稱布置 右 0 4 公路—Ⅱ級 非對稱布置 右 5 1+2+3 V右 6 1+2+4 右 各墩水平力計(jì)算采用集成剛度法進(jìn)行水平力分配。上部構(gòu)造每片內(nèi)中梁支點(diǎn)反力為 ，每片內(nèi)邊梁支點(diǎn)反力為 ，每片外邊梁支點(diǎn)反力為 。中墩橡膠支座中鋼板總厚度 20mm，剪切模量 ＝1000 ，每跨梁一端設(shè)有 4eG2/KNm個(gè)支座，每個(gè)支座的抗推剛度為： （32） /2erabGKn????***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)20每個(gè)墩上設(shè)有兩排橡膠支座，則支座剛度為＝2＝ （33）39。rK/KNm取橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩的橡膠支座的摩擦系數(shù) μ=，其中最小摩擦系數(shù) μ=。1）橋墩（臺(tái)）剛度計(jì)算墩（臺(tái)）采用 C40 混凝土，其彈性模量 。????（1）各墩（臺(tái)）懸臂剛度 ～ 計(jì)算（圖 311）0K4； ； ；mh40?h631?27hm一墩一柱： （34）3ciiEIKh?????./KKN?圖 311 橋面連續(xù)布置/m The consecutive of bridge arrange/???對于橋臺(tái)： 04向河方向：???向岸方向：臺(tái)背填硬塑粘性土的地基系數(shù) K 及容重分別為：遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）21k= 10 ，?63/KNm= ，0?=1041469 4?/（2）墩（臺(tái)）與支座串連，串聯(lián)后各剛度 為：iK對橋墩： ??????對橋臺(tái)： ./r向河方向： ?40K0r?? ???向岸方向： 39。00439。96./..r2）制動(dòng)力的分配 （1）制動(dòng)力計(jì)算公路—Ⅱ級荷載布置如圖 312，制動(dòng)力按車道荷載計(jì)算。單列行車產(chǎn)生的制動(dòng)力：雙孔布載時(shí)： ???????單孔布載時(shí)： 9圖 312 公路—Ⅱ級荷載布置/m RoadⅡ level of load arrange/m***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22但按照《橋規(guī)》 [4]的規(guī)定，T 不得小于 165KN，故取 T=165KN。（2）制動(dòng)力分配 （35）????iKr那么，各墩臺(tái)分配的制動(dòng)力為： ??向 岸 方 向向 河 方 向KNKrHr ...4022131040 ??????（3）0 號及 4 號臺(tái)的最小摩阻力 ??????則： ??因 大于 0（4）號臺(tái) H0（= ）和 H4（=） ，兩臺(tái)處支座均無滑移的i可能性，故制動(dòng)力不再進(jìn)行重分配。（4）橋臺(tái)板式橡膠支座的水平力取摩檫系數(shù) ，則板式橡膠支座產(chǎn)生的摩阻力 ，?? ???大于 0 號臺(tái) H0（= ）和 H4（= ） ，故取 H0=，H 4=。3）溫度影響力的分配（1）對一聯(lián)中間各墩設(shè)板式橡膠支座的情況a. 求溫度變化臨界點(diǎn)距 0 號臺(tái)的距離 x110,niiijiiLKx????則 ，=70m? ? ???????計(jì)算各墩溫度影響力： （36）iit????式中： 和510???2tC?遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）23則： ????臨界點(diǎn)以左： ?? ?????臨界點(diǎn)以右： )7140( ?????0 號臺(tái)及 4 號臺(tái)最小摩阻力 ，大于溫度影響力，故溫度影響力不必KNF356min進(jìn)行重分配。（2）對橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩設(shè)板式橡膠支座的情況：板式橡膠支座的摩阻力為 ，大于溫度影響力，故 0 號臺(tái)為 ，4 號臺(tái)為 。4）各墩臺(tái)水平力匯總（表 39）表 39 各種水平力匯總表 The summary of horizontal forces墩臺(tái)號荷載名稱 0 1 2 3 41 制動(dòng)力/KN 2 溫度影響力/KN 0 3 制動(dòng)力+ 影響力/KN 蓋梁配筋設(shè)計(jì)蓋梁采用 C40 混凝土，其軸心受壓強(qiáng)度為： =主筋采用 鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為： =280MPa35HRBs鋼筋保護(hù)層厚度取 ,一根 鋼筋的面積為cm8?25??***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)241）彎矩作用時(shí)，各截面配筋設(shè)計(jì)表 310 截面配筋設(shè)計(jì) The design section of steel reinforcement截面號 /jMKNm?b/mm 0/mh200/dcrMxhmfb???11 1800 1230 22 1800 1320 33 1800 1320 44 1800 1320 55 1800 1320 實(shí)用 鋼筋32?截面號 2/cdsfbxAm?所需 鋼筋根數(shù)3?根數(shù) /sAm?11 10 4909 22 10 4909 33 10 4909 44 10 4909 55 16 注：表中結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 。??2）剪力作用時(shí)各截面的強(qiáng)度驗(yàn)算（1）計(jì)算公式《公路橋規(guī)》規(guī)定，當(dāng)矩形截面受彎構(gòu)件符合公式 時(shí)， tdVfbh??????可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，而僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。當(dāng) 時(shí)，需設(shè)斜筋，其中：0dcsbV??? （37）??31230,()????????（2）計(jì)算參數(shù)箍筋采用 圓筋，其8235R?，2 219, ????svsAb???C40 混凝土，其 td18., 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）25（3）各截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算見表 311 （38）39。 (1)j tdVfbh?????? （39）???? （310）? （311）sbdcsV?.???S?表 311 各截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算表 Shear strength of every section checking11 22 33 44 55截面號左 右 左 右 左 右 左 右 左 右KNVj/ /mmb1800 1800 1800 1800 18000/hm1230 1320 1320 1320 1320KNVj39。 ? ?sbdcs??2/sbAm?n實(shí)配斜筋根數(shù) 只需按構(gòu)造要求配箍筋***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)263）各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算（1）選取 4 號墩進(jìn)行驗(yàn)算按《公路橋規(guī)》規(guī)定，按構(gòu)造要求配置抗扭鋼筋的條件為： 233310 . mKNfWTbhVtdtd ??? ??????????按控制斜壓破壞的條件為： 233,320 ??? ??????????（2）驗(yàn)算抗扭強(qiáng)度采用的公式： （312）??002136ddVTbhb?????抗扭縱筋：，其中 （313）,22ucoruvst svdcorsdTUTSAAbhfbhf????????（3）蓋梁各截面剪力及扭矩計(jì)算列于表 312表 312 各截面剪力及扭矩計(jì)算表 The shear force and torque moment of every section calculation 荷載情況 截面號 11 22 33 44 55左 剪力/KN右 ?? 彎矩/KNm ????? （4） 和相應(yīng) 的計(jì)算maxdVda. 制動(dòng)力： T=；溫度影響力： H=；汽車偏載： P=B2B1==遼寧工