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橋梁下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)-文庫吧

2025-06-02 17:52 本頁面


【正文】 load asymmetrical arrangement, , 5n?180em2321(04)0ia????????????***:女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)14(2)公路-Ⅱ級荷載順橋行駛:a. 單孔單列公路- Ⅱ級荷載圖 37 公路—Ⅱ級荷載單孔單列布置 RoadⅡ level of load singlehole and single row KNKN?????b. 雙孔單列公路—Ⅱ級荷載圖 38 公路—Ⅱ級荷載雙孔單列布置 Road Ⅱ level of load twohole and single row . ??????(3)活載橫向分配后各梁支點(diǎn)反力:計(jì)算式為: iRB???計(jì)算結(jié)果見表 32遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)15表 32 梁活載反力計(jì)算表 Calculation of antibeam live load荷載橫向分布情況 公路—Ⅱ級荷載單孔 雙孔計(jì)算方法 荷載布置 橫向分布 系數(shù) /BKN/iR/BKN1/R01??0 . 單列行車 5??0 ?? 對稱布置按杠桿理法計(jì)算雙列行車 ?? 單列行車 51? ?? 非對稱布置按偏心受壓法計(jì)算雙列行車 (4)恒載與活載反力匯總恒載與活載反力匯總見表 33雙孔布載 L=>45m ,故表中沖擊系數(shù) 。???***:女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)16表 33 各梁反力匯總表 The summary of antibeam force 1 號梁 2 號梁 3 號梁 3 號梁 3 號梁荷載情況 /KNR/KN /KNR/KN4/KN5R上部恒載 公路—Ⅱ級 (雙孔雙列對稱布置) ??1??? 公路—Ⅱ級(雙孔雙列非對稱布置) 雙柱反力 計(jì)算iG計(jì)算式為: ;i 123457050106iRRR????圖 39 雙柱反力計(jì)算圖/cm Reactions acting of double Pier/cm表 34 墩柱反力計(jì)算表 Calculation of pier reaction荷載情況 計(jì)算式 1/GKN上部恒載1()????????公路—Ⅱ級(雙孔雙列對稱布置)(.4..10340719) 公路—Ⅱ級(雙孔雙列非對稱布置)()??????遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)17 蓋梁各截面內(nèi)力計(jì)算 1)彎矩計(jì)算支點(diǎn)彎矩采用非對稱布置時(shí)的計(jì)算值,跨中彎矩采用對稱布置時(shí)的計(jì)算值。 10M?? ?? ?215..34G??圖 310 蓋梁各截面內(nèi)力計(jì)算圖/cm Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其蓋梁各截面彎矩值見表 35表 35 彎矩計(jì)算表 The calculation of moments墩柱反力 梁的反力 各截面彎矩/KNm?荷載情況 1/GKN1R11R11 2?34?5上部恒載 0 對稱 0 公路—Ⅱ級 非對 稱 0 2)相應(yīng)于最大彎矩值時(shí)的剪力計(jì)算見表 36一般計(jì)算公式:***:女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1811 截面: , ; 0V?左 1R?右22 截面: ;左 右33 截面: , ;1左 1G右44 截面: , ;VR??左 2R??右55 截面: 。12左 右表 36 剪力計(jì)算表 /KN The calculation of shear forces/KN梁的反力 各截面剪力11 22 33 44 55荷載情況墩柱反力 1GR23左 右 左 右 左 右 左 右 左 右上部恒載2811.501202.881059.661097.92 081202.881202.8881608.621608.62548.96548.96公路—Ⅱ級對稱623.82 07 0 553.633210.54210.54公路—Ⅱ級非對稱499.05516 055262.00000 3)截面內(nèi)力組合(1)彎矩組合見表 37其中活載按最不利情況考慮。表 37 彎矩組合表 Combination of moments截面號彎矩組合值 /KNm?11 22 33 44 551 上部恒載 0 2 蓋梁自重 3 公路—Ⅱ級對稱布置 0 4 公路—Ⅱ級非對稱布置 0 5 1+2+3 6 1+2+4 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)19(2)剪力組合見表 38表 38 剪力組合表 Combination of shear forces截面號剪力組合值/KN 11 22 33 44 55V左0 1 上部恒載 右 02 蓋梁自重 V右 0左0 3 公路—Ⅱ級 對稱布置 右 0 4 公路—Ⅱ級 非對稱布置 右 5 1+2+3 V右 6 1+2+4 右 各墩水平力計(jì)算采用集成剛度法進(jìn)行水平力分配。上部構(gòu)造每片內(nèi)中梁支點(diǎn)反力為 ,每片內(nèi)邊梁支點(diǎn)反力為 ,每片外邊梁支點(diǎn)反力為 。中墩橡膠支座中鋼板總厚度 20mm,剪切模量 =1000 ,每跨梁一端設(shè)有 4eG2/KNm個(gè)支座,每個(gè)支座的抗推剛度為: (32) /2erabGKn????***:女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)20每個(gè)墩上設(shè)有兩排橡膠支座,則支座剛度為=2= (33)39。rK/KNm取橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩的橡膠支座的摩擦系數(shù) μ=,其中最小摩擦系數(shù) μ=。1)橋墩(臺(tái))剛度計(jì)算墩(臺(tái))采用 C40 混凝土,其彈性模量 。????(1)各墩(臺(tái))懸臂剛度 ~ 計(jì)算(圖 311)0K4; ; ;mh40?h631?27hm一墩一柱: (34)3ciiEIKh?????./KKN?圖 311 橋面連續(xù)布置/m The consecutive of bridge arrange/???對于橋臺(tái): 04向河方向:???向岸方向:臺(tái)背填硬塑粘性土的地基系數(shù) K 及容重分別為:遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)21k= 10 ,?63/KNm= ,0?=1041469 4?/(2)墩(臺(tái))與支座串連,串聯(lián)后各剛度 為:iK對橋墩: ??????對橋臺(tái): ./r向河方向: ?40K0r?? ???向岸方向: 39。00439。96./..r2)制動(dòng)力的分配 (1)制動(dòng)力計(jì)算公路—Ⅱ級荷載布置如圖 312,制動(dòng)力按車道荷載計(jì)算。單列行車產(chǎn)生的制動(dòng)力:雙孔布載時(shí): ???????單孔布載時(shí): 9圖 312 公路—Ⅱ級荷載布置/m RoadⅡ level of load arrange/m***:女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22但按照《橋規(guī)》 [4]的規(guī)定,T 不得小于 165KN,故取 T=165KN。(2)制動(dòng)力分配 (35)????iKr那么,各墩臺(tái)分配的制動(dòng)力為: ??向 岸 方 向向 河 方 向KNKrHr ...4022131040 ??????(3)0 號及 4 號臺(tái)的最小摩阻力 ??????則: ??因 大于 0(4)號臺(tái) H0(= )和 H4(=) ,兩臺(tái)處支座均無滑移的i可能性,故制動(dòng)力不再進(jìn)行重分配。(4)橋臺(tái)板式橡膠支座的水平力取摩檫系數(shù) ,則板式橡膠支座產(chǎn)生的摩阻力 ,?? ???大于 0 號臺(tái) H0(= )和 H4(= ) ,故取 H0=,H 4=。3)溫度影響力的分配(1)對一聯(lián)中間各墩設(shè)板式橡膠支座的情況a. 求溫度變化臨界點(diǎn)距 0 號臺(tái)的距離 x110,niiijiiLKx????則 ,=70m? ? ???????計(jì)算各墩溫度影響力: (36)iit????式中: 和510???2tC?遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)23則: ????臨界點(diǎn)以左: ?? ?????臨界點(diǎn)以右: )7140( ?????0 號臺(tái)及 4 號臺(tái)最小摩阻力 ,大于溫度影響力,故溫度影響力不必KNF356min進(jìn)行重分配。(2)對橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩設(shè)板式橡膠支座的情況:板式橡膠支座的摩阻力為 ,大于溫度影響力,故 0 號臺(tái)為 ,4 號臺(tái)為 。4)各墩臺(tái)水平力匯總(表 39)表 39 各種水平力匯總表 The summary of horizontal forces墩臺(tái)號荷載名稱 0 1 2 3 41 制動(dòng)力/KN 2 溫度影響力/KN 0 3 制動(dòng)力+ 影響力/KN 蓋梁配筋設(shè)計(jì)蓋梁采用 C40 混凝土,其軸心受壓強(qiáng)度為: =主筋采用 鋼筋,其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為: =280MPa35HRBs鋼筋保護(hù)層厚度取 ,一根 鋼筋的面積為cm8?25??***:女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)241)彎矩作用時(shí),各截面配筋設(shè)計(jì)表 310 截面配筋設(shè)計(jì) The design section of steel reinforcement截面號 /jMKNm?b/mm 0/mh200/dcrMxhmfb???11 1800 1230 22 1800 1320 33 1800 1320 44 1800 1320 55 1800 1320 實(shí)用 鋼筋32?截面號 2/cdsfbxAm?所需 鋼筋根數(shù)3?根數(shù) /sAm?11 10 4909 22 10 4909 33 10 4909 44 10 4909 55 16 注:表中結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 。??2)剪力作用時(shí)各截面的強(qiáng)度驗(yàn)算(1)計(jì)算公式《公路橋規(guī)》規(guī)定,當(dāng)矩形截面受彎構(gòu)件符合公式 時(shí), tdVfbh??????可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算,而僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。當(dāng) 時(shí),需設(shè)斜筋,其中:0dcsbV??? (37)??31230,()????????(2)計(jì)算參數(shù)箍筋采用 圓筋,其8235R?,2 219, ????svsAb???C40 混凝土,其 td18., 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)25(3)各截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算見表 311 (38)39。 (1)j tdVfbh?????? (39)???? (310)? (311)sbdcsV?.???S?表 311 各截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算表 Shear strength of every section checking11 22 33 44 55截面號左 右 左 右 左 右 左 右 左 右KNVj/ /mmb1800 1800 1800 1800 18000/hm1230 1320 1320 1320 1320KNVj39。 ? ?sbdcs??2/sbAm?n實(shí)配斜筋根數(shù) 只需按構(gòu)造要求配箍筋***:女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)263)各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算(1)選取 4 號墩進(jìn)行驗(yàn)算按《公路橋規(guī)》規(guī)定,按構(gòu)造要求配置抗扭鋼筋的條件為: 233310 . mKNfWTbhVtdtd ??? ??????????按控制斜壓破壞的條件為: 233,320 ??? ??????????(2)驗(yàn)算抗扭強(qiáng)度采用的公式: (312)??002136ddVTbhb?????抗扭縱筋:,其中 (313),22ucoruvst svdcorsdTUTSAAbhfbhf????????(3)蓋梁各截面剪力及扭矩計(jì)算列于表 312表 312 各截面剪力及扭矩計(jì)算表 The shear force and torque moment of every section calculation 荷載情況 截面號 11 22 33 44 55左 剪力/KN右 ?? 彎矩/KNm ????? (4) 和相應(yīng) 的計(jì)算maxdVda. 制動(dòng)力: T=;溫度影響力: H=;汽車偏載: P=B2B1==遼寧工
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