【正文】 造成汽包重量分配嚴(yán)重不均勻。 結(jié)論：嚴(yán)重不均勻 在傾斜 40176。 時，高點負(fù)荷為低點負(fù)荷的 倍。 汽包傾斜后，兩吊點距離汽包重心的水平距離變化大，造成汽包重量分配不均勻。 結(jié)論：不均勻 在傾斜 40176。 時，高點負(fù)荷為低點負(fù)荷的 倍 [(a/2) cos40+（ d/2+h） sin40][ (a/2) cos40（ d/2+h） sin40] =[6/2 cos40176。 +(+) sin40176。 ] 247。 [6/2 cos40 176。 (+) sin40176。 ]= 式中 d 是汽包直徑， a 是吊點距離， h 是吊點離汽包表面的高度。 [(a/2) cos40+（ d/2+h） sin40][ (a/2) cos40（ d/2+h） sin40] =[16/2 cos40176。 +(+)sin40176。 ] 247。 [16/2 cos40176。 (+) sin40176。 ]= 式中 d 是汽包直徑， a 是吊點距離， h是吊點離汽包表面的高度。 起吊過程中滑輪組鋼絲繩的影響 有影響，但影響不大 由于傾斜角度較大，滑輪組的鋼絲繩在起吊過程中會與鋼架的下翼板發(fā)生摩擦，經(jīng)過我們研究加裝夾板后將滑輪位置引至板梁下方后摩擦完全可以避免。 綜合結(jié)論 不選 選擇 制表：高延濤 2020425 SEPCO 山東電建二公司新海項目鍋爐起重 QC 小組 5 案 方案一：卷揚機(jī)布置在爐底 方案二：卷揚機(jī)布置在 爐頂 滑道上 繪圖：高延濤 2020515 表 5：卷揚機(jī)布置方案分析論證表 方案 因 素 方案一 方案二 卷揚機(jī)布置在爐底 卷揚機(jī)布置在爐頂滑道上 1 對起吊系 統(tǒng)要求 需在爐頂爐底各布置一套導(dǎo)向滑輪。 結(jié)論：使用兩套導(dǎo)向滑輪，共需布置導(dǎo)向滑輪 8 個。復(fù)雜 跑繩直接穿入滑輪組，但需在卷揚機(jī)出口加設(shè)導(dǎo)向滾杠，防止繩與卷揚機(jī)底座磨擦。 結(jié)論：不需要使用導(dǎo)向滑輪，但是為了防止發(fā)生摩擦而加設(shè)導(dǎo)向滾杠。簡單 2 對爐架 影響 卷揚機(jī)布置在爐底，鋼絲繩通過導(dǎo)向滑輪穿入滑輪組，在導(dǎo)向滑輪處會對爐架產(chǎn)生一水平拉力，對爐架的整體穩(wěn)定性有影響。 結(jié)論：不利 卷揚機(jī)布置在爐頂，鋼絲繩直接穿入滑輪組，不會出現(xiàn)對鋼架的水平力，對鋼架整體穩(wěn)定性不產(chǎn)生影響。 結(jié)論：有利 3 臨時設(shè) 施的施 工難度 卷揚機(jī)布置在爐底，只需利用鋼 絲繩配合倒鏈即可將卷揚機(jī)布置穩(wěn)固，由于是在爐底施工，所以安裝固定安全容易。 結(jié)論：容易 卷揚機(jī)需吊至爐頂，布置在滑道上，需要單獨設(shè)計卷揚機(jī)的底座，設(shè)計的底座要與小坦克成為一體一起平移。安裝固定難度較大。 結(jié)論：困難 4 起吊難度 卷揚機(jī)與迎門滑輪間的距離為26m，在地面操作排繩裝置空間大而安全。地面排繩容易。 結(jié)論：容易 卷揚機(jī)離迎門滑輪的距離開始為 70m，隨著吊裝的進(jìn)行，距離越來越近，當(dāng)排繩距離在 20m以內(nèi)的時候，排繩將變得很困難。而且最小排繩距離會縮短到 3m，如不能對應(yīng)好卷揚機(jī)和滑輪的位置，汽 包將很難吊裝到預(yù)定高度。高空排繩空間狹小，危險程度高。 結(jié)論：開始很容易，后期將變得極其困難 5 平移難度 卷揚機(jī)不與汽包一起平移，牽引力只是克服汽包重力產(chǎn)生的摩擦，所以牽引力比較小。 結(jié)論：容易 由于卷揚機(jī)與汽包一起平移，卷揚機(jī)自重二十多噸，增加了平移時的正壓力，導(dǎo)致牽引力增加。 結(jié)論：困難 6 綜合對比 有利因素 3 不利因素 2 有利因素 2 不利因素 3 7 綜合結(jié)論 選擇 不選 制表： 高延濤 2020515 SEPCO 山東電建二公司新海項目鍋爐起重 QC 小組 6 (1)側(cè)向牽引最大牽引力的計算 汽包在傾斜過程中，由于兩端吊點與汽包重心的水平距離發(fā)生了變化，汽包重心會向受力較大的高端偏移。汽包在通過最高層平面時，重心偏移量達(dá)到最大，此時所作的側(cè)向牽引需要的牽引力也是最大。汽包需要通過的最高平面層為 51m 層。定滑輪的高度為 70m。此時汽包高端吊點位置標(biāo)高為 [51（ ） sin40176。 ） ]+ [(+) sin40176。 ]= 汽包低端吊點標(biāo)高為 sin40176。 = ①首先對汽包傾斜 40176。 時做豎直方向的受力分析 G :汽包重力加上汽包腳手架和動滑輪的重量約合 180 噸； F1:高端受力的垂直分力； F2:低端受力的垂直分力； a :低端吊點與汽包重心的水平距離 a=162 cos40176。 +(d2 +h) sin40176。 = b :高端吊點與汽包重心的水平距離 b=162 cos40176。 (d2 +h) sin40176。 = F1=G aa+b =180 + = 噸 F2=GF1== 噸 ②對汽包傾斜 40176。 時做水平方向的受力分析 在汽包位置位于中間時， tg a ≈2 = tg b ≈2 = 設(shè)牽引力為 F. 則有 F+F2’’ =F1’’ F=F1 tg a F2 tg b = = 噸 GbaF1F2??F239。39。F239。F139。39。F139。GbaF1F2繪圖：高延濤 2020516 SEPCO 山東電建二公司新海項目鍋爐起重 QC 小組 7 (2)根據(jù)計算數(shù)據(jù)，我們確定在爐底布置一臺 5噸卷揚機(jī)配合 8噸滑輪 (牽引繩為Ф 雙股受力 )在汽包通過各個平面時對汽包做側(cè)向牽引的方案。如圖： （ 圖中紅色部分為 5噸卷揚機(jī)側(cè)向牽引時導(dǎo)向滑輪的位置） 繪圖：高延濤 2020516 （三）確定最佳方案 將兩臺 15 噸 卷揚機(jī)布置在爐 底 ，穿 200 噸滑輪組兩對，在定滑輪生根梁下安裝小坦克，小坦克 滑道布置在汽包吊桿梁的外側(cè) ，在貼近 H 板梁處傾斜 40176。起升，汽包高度超過 54m 后調(diào)平，通過 牽引小坦克 使汽包平移至就位位置的下方，然后調(diào)整汽包高