牛頭刨床課程設計報告-文庫吧
2025-01-03 23:30 本頁面
【正文】 如圖269所示。根據(jù)上述牛頭刨床的已知條件，滑枕行程為 H=500mm （21）并設，連桿BC驅動滑枕的最大壓力角為 （22）該牛頭刨床的行程速比系數(shù)為 K=2 （23）令點O5到滑枕導路的距離為y，點O5到導桿豎直位置時點B的距離為y1，點O5到連線的距離為y2，則 當 （26）時，連桿BC驅動滑枕的最大壓力角最小。 （27）由圖269可知，牛頭刨床的行程為 （28）圖269所示曲柄擺動導桿機構的極位夾角為 （29）根據(jù)已知行程速比系數(shù)，極位夾角為 (210)于是，導桿O5B的長度為 （211）連桿BC的長度為 （212）設導桿O5B長度與曲柄，導桿轉動中心距離的比為 (213)則曲柄，導桿轉動中心距離為 (214)曲柄O4A的長度為 （215） 牛頭刨床主傳動機構運動尺寸的確定（1） 傳動帶類型和帶傳動形式按傳遞功率4kw進行設計。根據(jù)表91，表93,選擇普通V帶開口傳動。（2） 普通V帶傳動的設計計算按表912的步驟進行計算，見表21.表21 V帶傳動的設計計算序號計算項目符號單位計算公式和參數(shù)選定說明1設計功率PdKWPd=KAP=4= kW傳遞的功率P=4Kw工況系數(shù)KA=，查表913.2選定帶型根據(jù)Pd和n1由圖93選A型普通V帶小帶輪轉速n1=1420r/min3初定傳動比ii≤5根據(jù)表91,93.4小帶輪基準直徑dd1mm按表915，dd1=100mm為提高V帶的壽命，宜選取較大的直徑5大帶輪基準直徑dd2mm按表915，dd2=315mm6傳動比i取=n2大帶輪轉速（r/min）彈性滑動率，7帶速vm/s普通V帶Vmax=25~30m/s一般V不得低于5m/s為充分發(fā)揮V帶的傳動能力，應使V=20m/s8初定軸間距a0mm或根據(jù)結構要求訂9所需基準長度Ld0mm由表98~表910選取相近的Ld,對有效寬度制V帶，按帶輪有效直徑計算所需長度，再由表911選取相近帶長10實際軸間距amm安裝時所需最小軸間距amin= 張緊或補償伸長所需最大軸間距 amax=a+11小帶輪包角α1176。若較小，應增大中心距a或用張緊輪。12單根V帶傳動額定功率P1kW查表917c，P1=P1是，載荷平穩(wěn)時，特定基準長度的單根V帶基本額定功率13傳動比的額定功率增量kW查表917c，14V帶的根數(shù)ZKa小帶輪包角修正系數(shù)，查表918.Ka=KL帶長修正系數(shù)，KL=不進行進一步計算(1) 牛頭刨床齒輪傳動機構的傳動分配上述帶傳動設計計算中，得到帶傳動的傳動比為 i帶=帶傳動與齒輪傳動的總傳動比為 i總=, i’總2=,i’’總=設第二級傳動 =則第一級傳動比 i56=,i56’=,i56’’=(2) 牛頭刨床齒輪傳動的幾何尺寸計算兩級齒輪傳動采用直齒圓柱齒輪，其模數(shù)均按2mm取值，其幾何尺寸按照表22進行。 表22 滑移齒輪變速傳動中每對齒輪幾何尺寸及重合度的計算滑移齒輪5和齒輪6序號項目代號計算公式及計算結果1齒數(shù)齒輪5z513齒輪6z6272模數(shù)m23壓力角α20176。4齒頂高系數(shù)ha*15頂隙系數(shù)c*6標準中心距a = (z5+z6)/2=407實際中心距a＇408嚙合角α＇α＇=arccosacosαa＇=20176。9變位系數(shù)齒輪5x5齒輪6x610齒頂高齒輪5ha5ha5=mha*+x5?y=齒輪6ha6ha6=mha*+x6?y=11齒根高齒輪5hf5hf5=m
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