【正文】 ）型，作背壓閥時，應(yīng)選用（ ）型。 （ A）內(nèi)控內(nèi)泄式 （ B）內(nèi)控外泄式 （ C）外控內(nèi)泄式 （ D）外控外泄式 10．雙伸出杠液壓缸，采用活塞杠固定安裝，工作臺的移動范圍為缸筒有效行程的（ ）；采用缸筒固定安置，工作臺的移動范圍為活塞有效行程的（ ）。 （ A） 1 倍 （ B） 2 倍 （ C） 3 倍 （ D） 4 倍 11．對于速度大、換向頻率高、定位精度要求不高的平面磨床，采用（ ）液壓操縱箱；對于速度低、換向次數(shù)不多、而定位精度高的外圓磨床，則采用（ ）液壓操縱箱。 (A) 時間制動控制式 （ B）行程制動控制式 （ C）時間、行程混合控制式 （ D）其他 12．要求多路換向閥控制的多個執(zhí)行元件實現(xiàn)兩個以上執(zhí)行機(jī)構(gòu)的復(fù)合動作，多路換向閥的連接方式為（ ），多個執(zhí)行元件實現(xiàn)順序動作，多路換向閥的連接方式為（ ）。 （ A） 串聯(lián)油路 （ B）并聯(lián)油路 （ C）串并聯(lián)油路 （ D）其他 13．在下列調(diào)速回路中，（ ）為流量適應(yīng)回路，（ ）為功率適應(yīng)回路。 (A) 限壓式變量泵和調(diào)速閥組成的調(diào)速回路 (B) 差壓式變量泵和節(jié)流閥組成的調(diào)速回路 (C) 定量泵和旁通型 調(diào)速閥（溢流節(jié)流閥）組成的調(diào)速回路 (D) 恒功率變量泵調(diào)速回路 14．容積調(diào)速回路中，（ ）的調(diào)速方式為恒轉(zhuǎn)矩調(diào)節(jié)；（ ）的調(diào)節(jié)為恒功率調(diào)節(jié)。 （ A） 變量泵 — 變量馬達(dá) （ B）變量泵 — 定量馬達(dá) （ C）定量泵 — 變量馬達(dá) 15．已知單活塞杠液壓缸的活塞直徑 D 為活塞直徑 d 的兩倍，差動連接的快進(jìn)速度等于非差動連接前進(jìn)速度的（ ）；差動連接的快進(jìn)速度等于快退速度的（ ）。 （ A） 1 倍 （ B） 2 倍 （ C） 3 倍 （ D） 4 倍 16．有兩個調(diào)整壓力分別為 5MPa 和 10MPa 的溢流閥串聯(lián)在液 壓泵的出口，泵的出口壓力為（ ）；有兩個調(diào)整壓力分別為 5MPa 和 10MPa 內(nèi)控外泄式順序閥串聯(lián)在液泵的出口，泵的出口壓力為（ ）。 （ A） 5Mpa B） 10MPa （ C） 15MPa 17．用同樣定量泵，節(jié)流閥，溢流閥和液壓缸組成下列幾種節(jié)流調(diào)速回路，（ ）能夠承受負(fù)值負(fù)載，（ ）的速度剛性最差，而回路效率最高。 （ A） 進(jìn)油節(jié)流調(diào)速回 （ B）回油節(jié)流調(diào)速回路 （ C）旁路節(jié)流調(diào)速回路 18．為保證負(fù)載變化時， 節(jié)流閥的前后壓力差不變，是通過節(jié)流閥的流量基本不變，往往將節(jié)流閥與（ ）串聯(lián)組成調(diào)速閥，或?qū)⒐?jié)流閥與（ ）并聯(lián)組成旁通型調(diào)速閥。 （ A）減壓閥 （ B）定差減壓閥 （ C）溢流閥 （ D）差壓式溢流閥 19．在定量泵節(jié)流調(diào)速閥回路中，調(diào)速閥可以安放在回路的（ ），而旁通型調(diào)速回路只能安放在回路的（ ）。 （ A）進(jìn)油路 （ B）回油路 （ C）旁油路 20．差壓式變量泵和（ ）組成的容積節(jié)流調(diào)速回路與限壓 式變量泵和（ ）組成的調(diào)速回路相比較，回路效率更高。 （ A）節(jié)流閥 （ B）調(diào)速閥 （ C）旁通型調(diào)速閥 21．液壓缸的種類繁多，（ ）可作雙作用液壓缸，而（ ）只能作單作用液壓缸。 （ A）柱塞缸 （ B）活塞缸 （ C）擺動缸 22．下列液壓馬達(dá)中，（ ）為高速馬達(dá)，（ ）為低速馬達(dá)。 （ A）齒輪馬達(dá) （ B）葉片馬達(dá) （ C）軸向柱塞馬達(dá) （ D）徑向柱塞馬達(dá) 23．三位四通電液換向閥的液動滑閥為彈簧對中型，其先 導(dǎo)電磁換向閥中位必須是（ ）機(jī)能，而液動滑閥為液壓對中型，其先導(dǎo)電磁換向閥中位必須是（ ）機(jī)能。 （ A） H 型 （ B） M 型 （ C） Y 型 （ D） P 型 24．為保證鎖緊迅速、準(zhǔn)確，采用了雙向液壓鎖的汽車起重機(jī)支腿油路的換向閥應(yīng)選用（ ）中位機(jī)能；要求采用液控單向閥的壓力機(jī)保壓回路，在保壓工況液壓泵卸載，其換向閥應(yīng)選用（ ）中位機(jī)能。 （ A） H 型 （ B） M 型 （ C） Y 型 （ D） D 型 25．液壓泵單位時間內(nèi)排出油液的體積稱為泵的流量。泵在額定轉(zhuǎn)速和額定壓力下的輸 出流量稱為（ ）；在沒有泄漏的情況下，根據(jù)泵的幾何尺寸計算而得到的流量稱為（ ），它等于排量和轉(zhuǎn)速的乘積。 （ A） 實際流量 （ B）理論流量 （ C）額定流量 26．在實驗中或工業(yè)生產(chǎn)中，常把零壓差下的流量（即負(fù)載為零時泵的流量）視為（ ）；有些液壓泵在工作時，每一瞬間的流量各不相同，但在每轉(zhuǎn)中按同一規(guī)律重復(fù)變化，這就是泵的流量脈動。瞬時流量一般指的是瞬時（ ）。 （ A）實際流量 （ B）理論流量 （ C）額定流量 27．對于雙作用葉片泵，如果配油窗口的間距角小于兩葉片間的夾角，會導(dǎo)致（ ）；又（ ），配油窗口的間距角不可能等于兩葉片間的夾角，所以配油窗口的間距夾角必須大于等于兩葉片間的夾角。 (A) 由于加工安裝誤差，難以在工藝上實現(xiàn) (B) 不能保證吸、壓油腔之間的密封，使泵的容積效率太低 (C) 不能保證泵連續(xù)平穩(wěn)的運(yùn)動 28．雙作用式葉片泵中，當(dāng)配油窗口的間隔夾角 定子圓弧部分的夾角 兩葉 片的夾角時，存在（ ），當(dāng)定子圓弧部分的夾角 配油窗口的間隔夾角 兩葉片的夾角時，存在（ ）。 （ A） 閉死容積大小在變化，有困油現(xiàn)象 （ B） 雖有閉死容積，但容積大小不變化，所以無困油現(xiàn)象 （ B） 不會產(chǎn)生閉死容積，所以無困油現(xiàn)象 29．當(dāng)配油窗口的間隔夾角 兩葉片的夾角時，單作用葉片泵（ ），當(dāng)配油窗口的間隔夾角 兩葉片的夾角時，單作用葉片泵（ ）。 （ A） 閉死容積大小在變化，有困油現(xiàn)象 （ B） 雖有閉死容積，但容積大 小不變化，所以無困油現(xiàn)象 （ C） 不會產(chǎn)生閉死容積，所以無困油現(xiàn)象 30．雙作用葉片泵的葉片在轉(zhuǎn)子槽中的安裝方向是（ ），限壓式變量葉片泵的葉片在轉(zhuǎn)子槽中的安裝方向是（ ）。 （ A） 沿著徑向方向安裝 （ B） 沿著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向前傾一角度 （ C） 沿著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向后傾一角度 31．當(dāng)限壓式變量泵工作壓力 pp 拐點 時，隨著負(fù)載壓力上升，泵的輸出流量（ ）；當(dāng)恒功率變量泵工作壓力 pp 拐點 時，隨著負(fù)載壓力上升，泵的輸出流量（ ）。 （ A）增加 （ B）呈線性規(guī)律衰減 （ C）呈雙曲線規(guī)律衰減 （ D）基本不變 32．已知單活塞桿液壓缸兩腔有效面積 A1=2A2，液壓泵供油流量為 q，如果將液壓缸差動連接，活塞實現(xiàn)差動快進(jìn)，那么進(jìn)入大腔的流量是（ ），如果不差動連接，則小腔的排油流量是（ ）。 （ A） （ B） q （ C） q （ D） 2 q 33．在泵－缸回油節(jié)流調(diào)速回路中，三位四通換向 閥處于不同位置時，可使液壓缸實現(xiàn)快進(jìn) — 工進(jìn)－端點停留 — 快退的動作循環(huán)。試分析：在（ ）工況下，泵所需的驅(qū)動功率為最大；在（ ）工況下，缸輸出功率最小。 （ A）快進(jìn) （ B）工進(jìn) （ C）端點停留 （ D）快退 34．系統(tǒng)中中位機(jī)能為 P 型的三位四通換向閥處于不同位置時，可使單活塞桿液壓缸實現(xiàn)快進(jìn) — 慢進(jìn) — 快退的動作循環(huán)。試分析：液壓缸在運(yùn)動過程中，如突然將換向閥切換到中間位置，此時缸的工況為（ ）；如將單活塞桿缸換成雙活塞桿缸，當(dāng)換向閥切換到中位置時，缸的工況為（ ）。（不考慮慣 性引起的滑移運(yùn)動） （ A）停止運(yùn)動 （ B）慢進(jìn) （ C）快退 （ D）快進(jìn) 35．在減壓回路中，減壓閥調(diào)定壓力為 pj ，溢流閥調(diào)定壓力為 py ，主油路暫不工作，二次回路的負(fù)載壓力為 pL。若 pypjpL，減壓閥進(jìn)、出口壓力關(guān)系為（ ）；若 pypLpj，減壓閥進(jìn)、出口壓力關(guān)系為（ ）。 （ A）進(jìn)口壓力 p1＝ py ， 出口壓力 p2＝ pj （ B）進(jìn)口壓力 p1＝ py ， 出口壓力 p2＝ pL （ C） p1＝ p2＝ pj ，減壓閥的進(jìn)口壓力、出口壓力、調(diào)定壓力基本相等 （ D） p1＝ p2＝ pL ，減壓閥的進(jìn)口壓力、出口壓力與負(fù)載壓力基本相等 36．在減壓回路中，減壓閥調(diào)定壓力為 pj ，溢流閥調(diào)定壓力為 py ，主油路暫不工作，二次回路的負(fù)載壓力為 pL。若 pypjpL，減壓閥閥口狀態(tài)為（ ）；若 pypLpj，減壓閥閥口狀態(tài)為（ ）。 （ A）閥口處于小開口的減壓工作狀態(tài) （ B）閥口處于完全關(guān)閉狀態(tài)，不允許油流通過閥口 （ C）閥口處于基本關(guān)閉狀態(tài)，但仍允許少量的油流通過閥口流至先導(dǎo)閥 （ D）閥口處于全開啟狀態(tài)，減壓閥不起減壓作用 37．系統(tǒng) 中采用了內(nèi)控外泄順序閥，順序閥的調(diào)定壓力為 px（閥口全開時損失不計），其出口負(fù)載壓力為 pL。當(dāng) pLpx時，順序閥進(jìn)、出口壓力間的關(guān)系為（ ）；當(dāng) pLpx時，順序閥進(jìn)出口壓力間的關(guān)系為（ ）。 （ A） p1＝ px， p2＝ pL （ p1≠ p2） （ B） p1＝ p2＝ pL （ C） p1上升至系統(tǒng)溢流閥調(diào)定壓力 p1＝ py ， p2＝ pL （ D） p1＝ p2＝ px 38．當(dāng)控制閥的開口一定，閥的進(jìn)、出口壓力差Δ p（ 3～ 5）ⅹ 105Pa 時，隨著壓力差 Δ p 變小，通過節(jié)流閥的流量（ ）；通過調(diào)速閥的流量（ ）。 （ A） 增加 （ B）減少 （ C）基本不變 （ D）無法判斷 39．當(dāng)控制閥的開口一定，閥的進(jìn)、出口壓力差Δ p(3～ 5)ⅹ 105Pa 時，隨著壓力差 Δp 增加，壓力差的變化對節(jié)流閥流量變化的影響（ ）；對調(diào)速閥流量變化的影響（ ）。 （ A） 越大 （ B）越小 （ C）基本不變 （ D）無法判斷 40．當(dāng) 控制閥的開口一定，閥的進(jìn)、出口壓力相等時，通過節(jié)流閥的流量為（ ）；通過調(diào)速閥的流量為（ ）。 （ A） 0 （ B）某調(diào)定值 （ C）某變值 （ D）無法判斷 41．在回油節(jié)流調(diào)速回路中，節(jié)流閥處于節(jié)流調(diào)速工況，系統(tǒng)的泄漏損失及溢流閥調(diào)壓偏差均忽略不計。當(dāng)負(fù)載 F 增加時，泵的輸入功率（ ），缸的輸出功率（ ）。 （ A） 增加 （ B）減少 （ C）基本不變 （ D）可能增加也可能減少 42．在調(diào)速閥旁路節(jié)流調(diào)速回路中，調(diào)速閥的節(jié)流開口一定 ，當(dāng)負(fù)載從 F1降到 F2時，若考慮泵內(nèi)泄漏變化因素時液壓缸的運(yùn)動速度 v（ ）；若不考慮泵內(nèi)泄漏變化的因素時，缸運(yùn)動速度 v 可視為（ ）。 （ A）增加 （ B）減少 （ C）不變 （ D）無法判斷 43．在定量泵－變量馬達(dá)的容積調(diào)速回路中，如果液壓馬達(dá)所驅(qū)動的負(fù)載轉(zhuǎn)矩變小，若不考慮泄漏的影響，試判斷馬達(dá)轉(zhuǎn)速（ ）；泵的輸出功率（ ）。 （ A）增大 （ B）減小 （ C）基本不變 （ D）無法判斷 44．在限壓式變量泵與調(diào)速閥組成的容積節(jié)流調(diào)速回路中，若負(fù) 載從 F1降到 F2而調(diào)速閥開口不變時，泵的工作壓力（ ）；若負(fù)載保持定值而調(diào)速閥開口變小時，泵工作壓力（ ）。 （ A） 增加 （ B）減小 （ C）不變 45．在差壓式變量泵和節(jié)流閥組成的容積節(jié)流調(diào)速回路中，如果將負(fù)載阻力減小，其他條件保持不變，泵的出口壓力將（ ），節(jié)流閥兩端壓差將（ ）。 （ A） 增加 （ B）減小 （ C）不變 46．在氣體狀態(tài)變化的（ ）過程中，系統(tǒng)靠消耗自身的內(nèi)能對外做功；在氣體狀態(tài)變