【正文】 方案只是在排列上作分析： 方案一、下料，落料，拉深，切邊，沖底孔 127mm??，檢驗。 方案二、下料，落料與拉深復合，切邊，沖底孔 127mm??，檢驗。 方案三、下料，落料，拉深，切邊與沖底孔復合，檢驗。 方案四、下料，落料與拉深復合，切邊與沖底孔復合，檢驗。 分析比較上述四種方案，可以看到：方案一中，是采用單工序模，效率低，成本高。方案二中，是切邊與沖孔分開采用單工序模加工，落料與拉深采用復合模加工。這樣在加工效率上比方案一較高，成本也較低。方案三與方案二差不多。因為沖壓件的精度要求不是很高，是大批量生產，工件尺寸較小，所以現(xiàn)決定用方案四，這樣能達到加工要求又可以提同效率。 最終方案： 工序 下料， 工序 落料與拉深 工序 切邊與沖底孔， 工序 檢驗。 切邊沖孔工序的分析 如圖 所示，為拉深后的半成品，接下來是第三道工序，切邊和沖孔工序。使零件成形，切邊是把拉深變成后口部邊緣多余的材料去除使零件的外形成形，而沖孔是按要求在零件底部沖出平均分布的 127 個孔，使零件內部成形。由圖可知，切邊余量是 4mm,使外徑達到 ? 48mm，由于沖孔凸模直徑只有 ,很小，而且分布很密，所以凸模不能太長，為了達到總裁力較小，所以先切邊再 6 沖孔，或者先切邊及同時沖了部分孔，再沖第 二部分孔?？紤]到沖完第一部分孔后再沖第二部分孔，每一部分孔會變形，所以這里采用先切邊，再沖沖孔的方案。則切邊凹模比同時切邊和沖孔時的凹模長 。并如圖示把零件反過來切邊和沖孔。 切邊沖孔的定位。因為拉深后的半成品是筒形，所以可以利用凸凹模來定位，把拉深后的半成品反扣在凸凹模上，這樣就把筒形件在橫向及 Z 向的移動自由度限制了，由于孔的分布是對稱均勻分布的，所以不用限制零件的轉動自由度。 圖 拉深后的成半品圖 3 設計計算 由第二道工序落料拉深后的半成品，接下來是第三道工序切邊沖孔，切外邊，沖底孔的計算及有關分析。 本模具采用彈性卸料板卸廢料，采用打料板卸成形后的零件。 沖裁力的計算 為降低沖裁力，提高模具壽命，將切邊凸模與沖孔凸模作梯形布置，切孔凸模做得短一些。切邊凹模做得長一些。其高度差為 。 沖孔力： 沖孔輪廓線總長： 7 127 mmmm?? ? ?? 沖孔總力： 1 35 9 8 . 1 7 0 . 3 6 1 01 0 9 . 5 1 0bF L t m m m m M P aN?? ? ? ??? 沖孔時分成階梯 形，以降低沖裁力的最大值。中間一部分跟切邊同時沖孔，剩余部分凸模低 1F 可以分成 11F 和 12F 。中間 37 個孔跟切邊同時沖孔，則 3311 371 0 9 . 5 1 0 3 1 . 9 1 0127FN? ? ? ? ? 3 3 312 1 0 9 . 5 1 0 3 1 . 9 1 0 7 7 . 6 1 0? ? ? ? ? ? 其中由《沖模設計實用實例》附錄 A 沖壓常用材料的性能和規(guī)格，中的附錄 A1 黑色金屬的力學性能中查得不銹鋼板 1Cr18Ni9Ti 的抗拉強度為 580~640MPa，取中間值 610Mpa。 切邊力： 2 34 8 0 . 3 6 1 02 7 . 6 1 0F m m m m M P aN?? ? ? ??? 總力： 331231 0 9 . 5 1 0 2 7 . 6 1 01 3 7 . 1 1 0F F F? ? ? ? ? ??? 11 2 12F F F?? 卸料力的計算 F K F?卸 卸 由《沖模設計實用實例》表 215 卸料力、推件力和頂出力因數(shù)得K卸 =~，取中間值 。 故 30 .0 5 2 7 .6 1 0 1 3 8 0F N N? ? ? ?卸 推件力 8 F nK F?推 推 選擇《沖壓工藝與模具設計》圖 凹模洞口的類型 a)的刃口形式，取 h=3mm。 n=h/t=3/=10 個。 查表《沖模設計實用實例》表 215 卸料力、推件力和頂出力因數(shù)得 ?推 故 331 0 0 .0 6 5 1 3 7 .1 1 08 9 .1 1 5 1 0FNN? ? ? ???推 選擇沖床時的總壓力為 : 31 2 0 5 .5 1 0F F F F N? ? ? ? ?總 推 卸 或者： 312 1 6 8 . 0 9 5 1 0F F F F N? ? ? ? ?總 推 卸 確定模具的壓力中心 由于零件是一個軸對稱件 ,沖孔也是軸對稱 ,切邊也是一個軸稱圓 ,所以模具的壓力中心是在中點 . 計算凸、凹模刃口尺寸。 查表《沖模設計實用實例》表 210 查得間隙值 min mm? max mm? 切邊刃口尺寸計算： 48mm? 的凸、凹模的制造公差據(jù)《沖模設計實用實例》表 212 查得 , m m m????凹 凸。 校核： m a x m i n 0 .0 4 0 .0 5ZZ ??? ? ? ?凸 凹 m a x m inZZ ??? ? ?凸 凹，故采用凸模與凹模配合加工方法。以凸模為基準加工凹模 .因數(shù)由《沖模設計實用實例》表 213 查得， x=。 ?? 則： 0 . 0 3 0 . 0 30 0 0( ) ( 4 8 0 . 5 0 . 1 6 ) 4 7 . 9 2D D x m m m m?? ?? ? ? ? ? ? ?凹凹 D凸 按凹模尺寸配制， 9 即 D凸 的基本尺寸與凸模相同 ,是 ,保證其雙面間隙為 ～ 與凸模配做 . 沖孔刃口尺寸計算 對于工件孔的寸為 mm? ,根據(jù)刃口尺寸計算原則 ,沖孔時應首先確定凸模刃口的尺寸 .由于基準件凸模的刃口尺寸在磨損后會減小 ,因此應使凸模的基本尺寸接近工件孔的最大極限尺寸 ,再增大凹模尺寸以保證最小合理間隙 minZ 凸模的制造取負偏差 ,凹模取下偏差 . 對于工件孔的寸為 mm? 的凸、凹模的制造公差據(jù)《沖模設計實用實例》表 212 查得 , m m m????凹 凸。 校核： m a x m i n 0 .0 4 0 .0 4ZZ ??? ? ? ?凸 凹 滿足 m a x m inZZ ??? ? ?凸 凹的條件 ,可采用凸、凹模分開的方法 . 查表據(jù)《沖模設計實用實例》表 213查得磨損因素 x =。 凸模刃口尺寸的計算： 0()d d x ??? ? ?凸凸 000 . 0 2 0 . 0 21 . 5 (1 . 5 0 . 5 0 . 1 6 ) 1 . 5 8 mm? ??? ? ? ?凸 凹模刃口尺寸的計算： m in 0()d d Z ???? 凹凸 凸 0 . 0 2 0 . 0 2020 . 5 (1 . 5 8 0 . 0 4 ) 1 . 6 2 mm? ? ? ?凸 凸模和凹模的結構設計 凸模 mm? 比較細長，應進行壓應力和彎曲應力校核，檢查危險斷面尺寸和自由長度是否滿足強度要求。即： 按 《沖模設計實用實例》式（ 219） m i n 4 4 0 . 3 4 9 0 0 . 4 51300td m m m m?? ??? ? ?????壓 最小凸模直徑 , 故滿足強度要求。 按 《沖模設計實用實例》式（ 221） 22m a x 1 . 59 5 9 5 8 . 1 23 .