【正文】 距支座中心 h/2 處 %% ??????? bs Av svsv? 3 ??????? ?csV 2 8 00 0 4 3 )( ?????? ? KN〉 ?? KN 距跨中距離 x=855cm 處（箍筋間距變化處） ?????dV KN %% ??????? bs Av svsv? 3 ??????? ?csV 2 8 00 0 2 8 )( ?????? ? KN 8 3 ?? KN 距跨中距離 x=600cm 處（箍筋間距變化處） ?????dV KN %% ??????? bs Av svsv? 3 ??????? ?csV 2 8 00 0 1 7 )( ?????? ? KN 1 7 ?? KN 綜上所述，空心板各斜截面抗剪強度均滿足要求。 M P alc o np l I I 1 3 91 3 3 9 5 ????????? ??? 正常使用極限狀態(tài)計算 （一）正截面抗裂性驗算 2020 級本科畢業(yè)設計 第 33 頁 共 92 頁 根據(jù)《公預規(guī)》 條要求，全預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下預制構件， ?? pcst ?? st? ：在作用短期效應組合下構件抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力。 pc? ：扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力。 st? MP aWMxs 660 ????? sM ：空心板跨中截面彎矩 xW0 ：換算截面下緣彈性抵抗矩 pc? 000000 yI eNAN ppp ?? M P allc o np 2 0 1 3 940 ?????? ???? NAN ppp 0 0 7 7 7 92 5 0 2 0 200 ???? ? mmep ? MP apc 92 ?????? ?????? pcst ?? 0 所以正截面抗裂性滿足要求 （二）斜截面抗裂性驗算 《公預規(guī)》要求：全預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下預制構件滿足 tktp ?? 式中 tp? ：由作 用短期效應組合和預加力引起的混凝土主拉應力 tkf ：混凝土的抗拉強度標準值， C50， MPaftk ? tp? 22 222 ????????? ???? cycxcycx ???? MP aI yM spccx 295 2 660 0 ???????? ?? 0?cy? 2020 級本科畢業(yè)設計 第 34 頁 共 92 頁 MP abI SV s 630 0 ??? ????? 22 ???????? ????tp? tkf 所以滿足要求。 變形計算 （一）正常使用階段的撓度計算 使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù) ?? ，對于C50 混凝土， ?? =，對于全預應力構件，使用階段的撓度計算時，抗彎剛度0B = 0IEc ，取跨中截面尺寸及配筋情況確定 0B ： 2154400 5 6 4 3 4 6 mmIEB c ???????? 短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載情況計算： mmBMlf ss 15 6202 ??? ????? 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算： mmBMlf GKG 15 6202 ??? ????? 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù) ?? 后，正常使用階段的撓度值為： ? ? ? ? mmlmmfff Gs ????????? ?? 計算結果表示，使用階段的撓度滿足《公預規(guī)》要求。 空心板截面短暫狀態(tài)應力驗算 由于存在應力失效段，所以應在 在鋼束面積有變化處的截面應進行驗算。 1． 放松階段應力驗算 截面上邊緣混凝土應力： ???????? ????? sGsp yIMyI e 00 100 0p00p0tct NAN? 截面下邊緣混凝土應力： 2020 級本科畢業(yè)設計 第 35 頁 共 92 頁 ???????? ????? xGxp yIMyI e 001000p00p0tcc NAN? 計算結果如表 310 2020 級本科畢業(yè)設計 第 36 頁 共 92 頁 表 310： 邊板預加力階段的應力驗算 序號 項目 單位 跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 支點 1 ? p0 Mpa 2 Ap mm2 3 Np0 N 4 Ac mm2 5 A0 mm2 6 NP0/A0 Mpa 7 ep0 mm 8 S0 mm3 9 d0 mm 10 Ic cm4 11 I0 cm4 12 y0x mm 13 y0s mm 14 x mm 15 MG1 16 ? tcc Mpa 17 ? tct Mpa 2020 級本科畢業(yè)設計 第 37 頁 共 92 頁 18 壓應力 限值 Mpa 2020 級本科畢業(yè)設計 第 38 頁 共 92 頁 空心板截面持久狀況應力驗算 按持久狀況設計的預應力混凝土受彎構件，尚應計算其使用階段正截面混凝土的法向應力、受拉鋼筋的拉應力及斜截面的主拉、主壓應力。計算時作用（或荷載 ） 取其標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。 （一） 跨中截面混凝土法向正應力驗算 ?????? ????? 0 210 00pkc AN W MMMW eN QKKGKGpp? ?plII? Mpa, 8 5 02 5 0 1 3 9 ???? pp lI Ip AN ? KN, .5490 ?pe mm ? ? 633 ?????????kc? ??? = ???? ckf Mpa 其他截面的驗算見 表 11。 （二） 預應力鋼筋的應力驗算 按《公預規(guī)》要求，正常使用階段預應力鋼筋的應力要求如下： pkP lII )( ktEPp ??? ???? kt? 是按荷載效應標準值計算的預應力鋼筋重心處 混凝土的法向應力扣除全部預應力損失后，預應力鋼筋中的最大拉應力 邊板跨中： 00 21 yI MMM QKkGkGkt ???? ? ? MP 3 6 ?????? MPaplII ?? ?EP? M P ap ????? M P af pk 1 2 0 91 8 6 ??? 滿足規(guī)范要求。 2020 級本科畢業(yè)設計 第 39 頁 共 92 頁 表 311： 邊板各截面混凝土正應力驗算表 序號 項目 單位 跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 距跨中 支點 1 ? plII Mpa 2 Ap mm2 3 Np KN 4 Ac mm2 5 A0 mm2 6 NP/A0 Mpa 7 ep0 mm 8 S0 mm3 9 d0 mm 10 Ic cm4 11 I0 cm4 12 y0s mm 13 W0 cm3 14 x m 15 MG1k 16 MG2k 17 Mqk KN. 2020 級本科畢業(yè)設計 第 40 頁 共 92 頁 m 18 ? kc Mpa 19 壓應力 限值 Mpa 2020 級本科畢業(yè)設計論文 第 41 頁 共 92 頁 （三）空心板 斜 截面混凝土主應力驗算 剪應力 簡支空心板在使用階段 混凝土主應力驗算一般選支點截面 ， 驗算截面上的主應力驗算點，取 圖 16 所示空心板等效工字形截面的中心軸（ 00 處）、上翼板與腹板交界處（ 11處）、下翼板與腹板交界處（ 22處）， 由“公預規(guī)”第 ： 00bISVs?? 圖 316：等效工字形截面驗算 空心板截面混凝土剪應力計算見表 312。 表 312： 邊板截面混凝土剪力計算表 項目 支點截面 00 11 22 一期恒載 作用時 一期恒載剪力 VG1K(N) 196560 I0(mm4) 153650182455 b(mm) 362 S0(mm3) 145190721 105020448 105054548 剪應力σ G1K 二期恒載 和活載作 用時 VG2K+VQK 277380 I0(mm4) 153650182455 b(mm) 362 S0(mm3) 145190721 105020448 105054548 剪應力σ G2K+Q1K+Q2K 剪應力σ 剪力組合 注 ： S0為各交界線以上截面對重心軸的靜矩 . 2020 級本科畢業(yè)設計論文 第 42 頁 共 92 頁 2．正應力 因為空心板中不設豎向預應力鋼筋，故 0?cy? 。 00 2100 000 0 yI MMMyI eNAN QKKGKGpppcx ?????? 空心板截面混凝土正應力計算見 表 313： 表 313： 邊板截面混凝土正應力計算表 序號 項目 支點 00 11 22 1 Np0(N) 2 A0(mm2) 3 Np0/A0 4 I0（ mm4） 153650182500 5 y0（ mm） 0 6 ep0（ mm） 7 Np0 ep0/I0 8 MG1K+MG2K+MQK 0 9 正應力值分量? cx 10 正應力值分量? cy? ? cx 3．截面混凝土主應力 計算公式 主拉應力： ? ? 2242 ?????? ????? cycxcycxtp 主壓應力： ? ? 2242 ?????? ????? cycxcycxcp 空心板截面混凝土主 應力計算見 表 314： 2020 級本科畢業(yè)設計論文 第 43 頁 共 92 頁 表 314： 邊板截面混凝土主應力計算表 項目 支點 00 11 22 正應力值分量 ? cy? ? cx 剪力 σ 1． 23 主拉應力 ? tp 主壓應力 ? cp 拉應力限值 [? tp] 壓應力限值 [? cp] 注：單位均為 Mpa 計算結果表明，主壓應力滿足要求。 支座計算 支座壓力標準值為 ，其中結構自重引起的支座反力標準值為 ，公路－ I級引起的支座反力標準值為 ，人群荷載為 0。 （一） 確定支座平面尺寸 選定支座平面尺寸為 a b=22 24=528cm2，采用中間橡膠片厚度 et =。 計算支座引起的平面形狀系數(shù)： )2422( 2422)(2 ????? ????? ?? bat baS 計算橡膠支座的彈性模量： Ge= Ee= Ge S2= = 驗算橡膠支座的承壓強度： KP abaRjckj 10000][ ??????? ?? （合格） （二） 確定支座厚度： 主梁的計算溫差為 Ct ??? 36 ，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座承受的水平位移為： )221950(36102121 539。 ?????????? ?ltg ? ? 為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移 p? ，首先要先確定作用在每一支座上的制動力 TH ： 2020 級本科畢業(yè)設計論文 第 44 頁 共 92 頁 對于 米橋跨，一個設計車道上公路－ I級車道荷載總重為： KNlqPB KK 4 3 8 ??????? 則其制動力標準值為： 10%= 但按照橋規(guī)，不得小于 90KN，經(jīng)比較制動力取 90KN 計算， 6塊板共 12個支座，每個支座承受水平力 KNFbk ??。 確定橡膠支座厚度 et ： 不記汽車制動力： get ??2 =2?= 記入汽車