【正文】 整理后得： 代入數(shù)據(jù)得： 設計依據(jù)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTJ024—85）。 支座計算采用板式橡膠支座，其設計按《公預規(guī)》。橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強度和梁端或墩臺頂?shù)幕炷辆植砍袎簭姸葋泶_定。對橡膠板應滿足： 式中： ——支座壓力標準值，汽車荷載應計入出擊系數(shù)； ——橡膠支座使用階段的平均壓應力限制，（1）、計算支座的平面形狀系數(shù)S 若選定的支座尺寸ab=1820=360（cm2）則支座的形狀系數(shù)S為:5≤S≤12，滿足規(guī)范要求。式中：t — 中間層橡膠片厚度 取t = 。（2）、計算橡膠支座的彈性模量(3)驗算橡膠支座的承壓強度 主梁的計算溫差取△T=36℃，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移△g為：計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先確定作用在每一個支座上的制動力HT,，汽車荷載制動力按《橋規(guī)》，為一車道上總重力的10%，一車道的荷載的總重為：+＝， 10%＝，但《公預規(guī)》規(guī)定不小于90kN，取制動力為90kN。12片梁共48個支座，每個支座承受的水平力HT為：HT＝90/48＝。按《橋規(guī)》，橡膠層的總厚度∑t應滿足：(1)不計汽車制動力時：∑t≥2△l＝2＝(cm)(2)計汽車制動力時：(3)《公預規(guī)》的其他規(guī)定： 選用7層鋼板，8層橡膠組成橡膠支座。，，則：橡膠片的總厚度：∑t＝2+6＝(cm)，并，合格。支座總厚度： h＝∑t+7＝(cm) 符合規(guī)范要求。(1)支座的平均壓縮變形δ為：按規(guī)范要求應滿足δ≤∑t，即：≤=（cm） （合格）。（2）計算兩端轉(zhuǎn)角由關系式和可得：設在結構自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)，已知公路Ⅰ級荷載作用下的跨中撓度，代入上式得：(3)驗算支座偏轉(zhuǎn)情況δ=≥θa/2=18/2=符合規(guī)范要求。（1）計算溫度變化引起的水平力（2）驗算滑動穩(wěn)定性：支座與混凝土接觸時，并且（合格） 蓋梁計算圖41 蓋梁結構尺寸圖（尺寸單位：cm） 荷載計算(1)、上部結構永久荷載見表4—1。表41 上部結構永久作用匯總表邊板（kN/m）中板（kN/m）一孔上部構造（kN）各支座恒載反力（kN）（2）、蓋梁自重及作用效應計算（1/2蓋梁長度）見表4—2。表42 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應計算截面編號自重(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)V左V右1—1q1=25+1/225 =M1==2—2q2=(++)25 = M2=25253—3q3=25= M3=2525(+)25= 1174—4q4=25 =M4=25（+）1/225（+）=5—5q5=25= M5=（2+）25（+）1/225（+）=6—6q6=25= M6=（+2+）25（+）1/225（+）=00(3)可變荷載計算（1）可變荷載橫向分布系數(shù)計算:荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。①公路—Ⅰ級a、 單車列、對稱布置（圖4—2）時：圖42 單車列布置（單位：cm）b、雙車列、對稱布置（圖4—3）時：圖43 雙車列布置（單位：cm）同理可得雙車列時：c、單車列、非對稱布置（圖4—2）時：由 已知：n = 9，e = 則： d、雙車列、非對稱布置（圖4—3）時已知：n = 9，e =，則： ① 人群荷載。a、 兩側有人群，對稱布置時：（圖45）圖45 人群荷載布置（單位：cm）b、單側有人群，非對稱布置時：已知：n = 9，e =則： （2）按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值（圖46）①汽車，公路—Ⅰ級：考慮到支點外布置荷載，并以車輪順橋向著地寬度邊緣為限（），布載長度為：a 單孔荷載 單列車時： 兩列車時：圖46 （尺寸單位：m）b 雙孔荷載單列車時： 兩列車時： 圖47 （單位尺寸：KN/m）② 人群荷載圖48 （單位尺寸：KN/m）單孔滿載時：雙孔滿載時：(一側)；（3）可變荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的一般公式為Ri = Bηi），見表4—3。74山東交通學院本科生畢業(yè)設計（論文）表4—3 各梁支點反力計算荷載橫向分布情況公路一級荷載人群荷載計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)η單孔雙孔單孔雙孔BR1BR1BR1BR1對稱布置按杠桿原理法計算單列行車公路Ⅰ級η1=η2=η3=η7=η8=η9=0295η5= η4=η6 =雙列行車公路Ⅰ級η1=η9=0590η2=η8=η3=η7=59η4=η6= η5=人群荷載η1=η9=η2=η8=η3=η4=η5=η6=η7=000非對稱布置按偏心受壓法計算單列行車公路Ⅰ級η1295η2η3η4η5η6η7η8η9雙列行車公路Ⅰ級η1590η2η3η4η5η6η7η8η9人群荷載η1η2η3η4η5η6η7η8η977 （4）各梁永久荷載、可變荷載反力組合計算見表4—4，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為：1+μ= 表4—4 各梁永久荷載、可變荷載基本組合計算表（單位：kN）編號荷載情況1號板R12號板R23號板R34號板R45號板R56號板R67號板R78號板R89號板R9①恒載②公路Ⅰ級雙列對稱00③公路Ⅰ級雙列非對稱④人群對稱00000⑤人群非對稱⑥①+②+④⑦①+②+⑤⑧①+③+④⑨①+③+⑤78 山東交通學院畢業(yè)設計（本科）雙柱反力Gi計算所引用的各梁反力見表45。表45 雙柱反力Gi計算荷載組合情況計算式反力G1（kN）組合⑥公路Ⅰ雙列對稱人群對稱1/(++++++)組合⑦公路Ⅰ雙列對稱人群非對稱1/(++++++)組合⑧公路Ⅰ雙列非對稱人群對稱1/(++++++)組合⑨公路Ⅰ雙列非對稱人群非對稱1/(++++++)由表4—5可知，偏載左邊的立柱反力最大（G2＞G1），并由荷載組合⑥時控制設計。此時G2 = （kN）。 內(nèi)力計算恒載加活載作用下個截面的內(nèi)力（1）彎矩計算截面位置見圖41所示。為求得最大彎矩值，支點負彎矩取用非對稱布置時數(shù)據(jù)，跨中彎矩也取用對稱布置時數(shù)值。按圖41給出的截面位置，各截面彎矩計算式為：M①① = 0M②② = －R1 M③③ = －R1 R2M④④ = －R1 R2 R3+G1M⑤⑤ = －R1 R2 R3 R4+G1M⑥⑥ = －R14 R23 R32 R41+G1各種荷載組合下的各截面彎矩計算見表46。注意的是，表中內(nèi)力計算未考慮施工荷載的影響。 表46 各截面彎矩計算 荷載組合墩柱反力（kN）梁支座反力（kN）G1R1R2R3R4R56789截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤截面⑥⑥6789（2）相應于最大彎矩時的剪力計算。一般計算公式為：截面①—①：V左 = 0，V右 =－R1；截面②—②：V左 = V右 =－R1；截面③—③：V左 = －R1R2，V右 =G1－R1－R2；截面④—④：V左 = G1－R1－R2－R3，V右 = G1－R1－R2－R3－R4；截面⑤—⑤：V左 = G1－R1－R2－R3－R4；V右 = G1－R1－R2－R3R4R5；截面⑥—⑥: V左 = G1－R1－R2－R3－R4－R5；V右 = G1－R1－R2－R3－R4－R5－R6；計算結果見表47.表47 各截面剪力計算荷載組合各截面剪力（kN）截面①①截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤截面⑥⑥V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右60708090蓋梁內(nèi)力匯總（表4—8）各截面內(nèi)力均取表4—6和表4—7中的最大值。按表4—8可繪制內(nèi)力計算的包絡圖。表48 蓋梁內(nèi)力匯總表內(nèi)力 截面號①—①②—②③—③④—④⑤—⑤⑥—⑥彎矩 (kNm)M自重M荷載0M計算剪力 (kN)V自重左0右1170V荷載左0右V計算左右 截面配筋設計與承載力校核采用C30混凝土，主筋選用HRB335，直徑25mm，保護層5cm（鋼筋中心至混凝土邊緣）。= ， = 280MPa。(1)正截面抗彎承載力驗算 以下取③③截面做配筋設計，其他截面雷同。已知:,取。即：化簡后為：解方程得： ，其根數(shù)，實際選用14根，配筋率：該截面實際承載力Mu為： 就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設計滿足《公預規(guī)》要求。其他截面的配筋設計計算結果列于表49 表49 各截面鋼筋量計算表 截面號M（kNm）所需鋼筋面積As（cm2）所需鋼筋根數(shù)實際選用含筋率（%）根數(shù)As（cm2）①—①8②—②310③—③614④—④210⑤—⑤510⑥—⑥