【正文】 pPFf ?得 cossin1f?? (2532)由式(311)、式（312）聯(lián)立解得： 21tan)(ffQP????設(shè) 為摩擦角， 經(jīng)三角函數(shù)變換得：??tan?f )2cos(i???P（2533 ）將式（2533）代入式（2531 ）中得： )2cos(????QP（2534 ）由式（2533）和式（2534）分析得出：隨 角的增大，斜銷(xiāo)受到法向壓力 和P 15滑塊受到的開(kāi)模力 都增大，當(dāng) 時(shí)， 無(wú)限大，模具自鎖無(wú)法打開(kāi)。1P??290??o1P、 接近 ， 一般到 時(shí)模具自鎖，?f?o97比較合適，太大則會(huì)加速滑塊和斜銷(xiāo)的磨損。o2??本次注塑模設(shè)計(jì)是側(cè)向動(dòng)模一側(cè)的，故 為1P、 )2cos(?????Q)(cosinP帶入數(shù)據(jù)，最終確定所選 滿(mǎn)足斜銷(xiāo)的滑動(dòng)要求，符合了本次設(shè)計(jì)要求。o15?(4)斜銷(xiāo)直徑的計(jì)算確定斜銷(xiāo)驅(qū)動(dòng)滑塊抽芯時(shí)力作用在斜銷(xiāo)上，使斜銷(xiāo)受到最大彎矩為 sPLM?max固定端受到的最大彎應(yīng)力為 Waxmax?而 ，滿(mǎn)足條件 ，得：32dW?????max?????32dPLs又由式 ????sinco3S即為 ??31sinco2?????????PSd（251 ）令垂直抽芯時(shí) ，滑塊傾向動(dòng)模時(shí) ，滑塊和斜銷(xiāo)見(jiàn)作用力 的普遍公????????P 16式為 )2cos(????QP代入式（251 ） ，得 ??312)cos(in3?????????????Sd式中 ——抽芯力， ；QN——抽芯距， ；Sm——滑塊傾斜角；?——斜銷(xiāo)傾斜角；?——為正常時(shí)的 ， ；??——摩擦角，約為 ；?o9——斜銷(xiāo)材料強(qiáng)度， ；???Mpa——安全系數(shù)， 。~4?K最后計(jì)算得斜銷(xiāo)的直徑： md9在本次設(shè)計(jì)中取得了直徑的整數(shù)值 ? 滑塊與導(dǎo)滑槽設(shè)計(jì) (1) 滑塊與側(cè)型芯的連接方式設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)中的側(cè)向抽芯結(jié)構(gòu)用于成型零件的側(cè)向突起小圓球面，由于突起部位尺寸較小，考慮到成型零件和裝配問(wèn)題，采用了組合式結(jié)構(gòu)。型芯和滑塊的連接方式采用的鑲嵌方式，其結(jié)構(gòu)見(jiàn)裝配圖。(2) 滑塊的導(dǎo)滑方式為了確保側(cè)型芯可靠的抽出和復(fù)位，保證滑塊在移動(dòng)過(guò)程中的平穩(wěn)、無(wú)上下卡死和竄動(dòng)現(xiàn)象，滑塊在導(dǎo)滑槽內(nèi)必須很好的配合和導(dǎo)滑。本設(shè)計(jì)中為使模具的結(jié)構(gòu)緊湊，降低模具裝配復(fù)雜程度，采用了整體式滑塊和整體式導(dǎo)向槽的形式，結(jié)構(gòu)圖見(jiàn)裝配圖?；瑝K與導(dǎo)滑槽之間的配合部分按 間隙配合，非配合部分 171mm,的間隙?；瑝K上的零件為成型零件，其材料選用 T10A 材料淬火調(diào)制處理?；瑝K用 45 鋼材料制作，淬火硬度在 40HRC 以上，表面應(yīng)保證粗糙度在 左右。aR為了提高滑塊的導(dǎo)向精度，裝配時(shí)采用了對(duì)導(dǎo)向槽和滑塊配磨、配研的裝配方法。(3) 滑道的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為了滑塊在滑道中移動(dòng)的要平穩(wěn)，無(wú)竄動(dòng)和卡死現(xiàn)象?；啦牧线x用優(yōu)質(zhì)工具鋼 T8A、T10A 制造，淬火硬度為 。滑塊和滑道的配合為 ，滑HRC58~4 67hH塊和滑道接觸面粗糙度 。mRa?.0? 推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 在本次設(shè)計(jì)中的推出機(jī)構(gòu)屬于推板桿出機(jī)構(gòu)且是一次推出機(jī)構(gòu)，即塑件在推出機(jī)構(gòu)的作用下，只做一次推出動(dòng)作就可以被推出的機(jī)構(gòu)。此次推出機(jī)構(gòu)的動(dòng)力來(lái)自于注射機(jī)的開(kāi)模動(dòng)作。開(kāi)模時(shí)塑件先是和動(dòng)模一起移動(dòng)，達(dá)到一定位置時(shí)，推出機(jī)構(gòu)被注射機(jī)上固定不動(dòng)的頂桿頂住而不再隨動(dòng)模移動(dòng)時(shí)，動(dòng)模繼續(xù)移動(dòng)時(shí)，推出機(jī)構(gòu)便將塑件從動(dòng)模上推出。機(jī)動(dòng)推出機(jī)構(gòu)具有生產(chǎn)效率高、推出力大等優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用的一類(lèi)推出機(jī)構(gòu)。推桿推出機(jī)構(gòu)是脫模機(jī)構(gòu)中最常見(jiàn)的一種形式。由于推桿加工簡(jiǎn)單，更換方便，滑動(dòng)阻力小，脫模效果好，設(shè)置的位置自由度大，因此在生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用。在此次設(shè)計(jì)中的制品較小，雖然推桿和制件的接觸面積小，但是并不會(huì)損壞制件或是使制件變形。另外，推桿和型腔或是型芯的配合間隙應(yīng)在 以下，配合面表面粗糙度在 以下，表面鍍鉻則更好，為防止滑動(dòng)aRm?部分產(chǎn)生咬合或是拉毛，長(zhǎng)采用局部淬火表面強(qiáng)化處理，一般要使表面硬度達(dá)到5458HRC，甚至 60HRC 以上。還可在表面涂覆耐高溫的固體潤(rùn)滑劑等，以降低滑動(dòng)摩擦系數(shù)。(1) 推桿的形狀及尺寸 推桿的截面根據(jù)塑件的幾何形狀及型腔、型芯的不同，設(shè)置在在型腔上的推桿的截面形狀也不盡相同，在這里用的是圓截面推桿。見(jiàn)上圖 6 所示。50HC3842HC余 18圖 推桿形狀圓形推桿的直徑可根據(jù)壓桿穩(wěn)定公式計(jì)算： 412???????nEFLKd脫式中 ——推桿的直徑，mm；d ——推桿的長(zhǎng)度，mm；L ——塑件的脫模力，N；脫F ——彈性模量，Mpa；E ——推桿數(shù)量，根據(jù)塑件和型腔的結(jié)構(gòu)和尺寸確定；n ——安全系數(shù)，取 K=最終帶如數(shù)據(jù)算得：推桿直徑 =,取整數(shù) =。dd推桿直徑計(jì)算以后，再景象強(qiáng)度的校核，由公式表示為： ??壓脫??nF4?式中 ——推桿材料的許用壓應(yīng)力，Mpa。??壓?帶入數(shù)據(jù)計(jì)算得 =,推桿直徑校核滿(mǎn)足要求。d(2)推桿的固定形式及裝配要求推桿是和固定板聯(lián)接固定在一起的，其與推板的聯(lián)接情況見(jiàn)下圖 所示。 推桿的固定形式 19 冷卻水道的設(shè)計(jì)在完成一次注射循環(huán)的間隔，考慮到注射機(jī)噴嘴和主流道入口這一小段熔體因輻射散熱而低于所要求的塑料熔體的溫度，從噴嘴端部到注射機(jī)料筒以?xún)?nèi)約10－25mm 的深度有個(gè)溫度逐漸升高的區(qū)域，這時(shí)才達(dá)到正常的塑料熔體溫度。位于這一區(qū)域內(nèi)的塑料的流動(dòng)性能及成型性能不佳，如果這里溫度相對(duì)較低的冷料進(jìn)入型腔，便會(huì)產(chǎn)生次品。為克服這一現(xiàn)象的影響，用一個(gè)井穴將主流道延長(zhǎng)以接收冷料，防止冷料進(jìn)入澆注系統(tǒng)的流道和型腔，把這一用來(lái)容納注射間隔所產(chǎn)生的冷料的道路稱(chēng)為冷料水道。冷卻水道一般開(kāi)設(shè)在主流道對(duì)面的動(dòng)模板上（也即塑料流動(dòng)的轉(zhuǎn)向處） ，其標(biāo)稱(chēng)直徑與主流道大端直徑相同或略大一些，深度約為直徑的1－ 倍，最終要保證冷料的體積小于冷料水道的體積，冷料水道有六種形式，常用的是端部為井字形和拉料桿的形式，具體要根據(jù)塑料性能合理選用。本模具中的冷卻水道的具體位置和形狀按實(shí)際執(zhí)行，實(shí)際上只要將分流道順向延長(zhǎng)一段距離就行了。 冷卻水道冷卻水道長(zhǎng)度計(jì)算:水道一半面積正對(duì)模腔壁，所以冷卻面積、水道直徑和水道長(zhǎng)度估算關(guān)系式為： 2dLF??則水道長(zhǎng)為： 20dFL?2?冷卻水道計(jì)算是非常精確的計(jì)算，關(guān)鍵還在于水道布置均勻，使型芯輪廓面和型腔輪廓面兩邊冷卻量均勻，控制好模腔到水道距離、水道和水道之間距離，用流速和流量來(lái)調(diào)節(jié)每條冷卻水流回路的冷卻量，所以設(shè)計(jì)的每條回路水道都沒(méi)有太長(zhǎng)。最后取得水道的直徑為 Φ7，水道的長(zhǎng)度為 130mm60mm。 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)成型零件的尺寸計(jì)算:本設(shè)計(jì)中的成型零件尺寸計(jì)算時(shí)均采用平均尺寸、平均收縮率、平均制造公差和平均磨損量來(lái)進(jìn)行計(jì)算。查表得 ABS 的收縮率為 故平均收縮率%~4.?Q，考慮到工廠模具制造的現(xiàn)有條件，模具制造公差取??%???CPQ。 （見(jiàn)表 ）3?Z?表 成型零件尺寸計(jì)算基本尺寸 計(jì)算公式 型腔尺寸 備注 014.? ? .0ZCPaMaSD????????????04%.07 ?? 6.?型腔尺寸計(jì)算 0.ZCPaaH???????? ? 07.? . 4%ZCPaaMSd???????????.32 016.? ?型芯尺寸計(jì)算 .0032ZCPaaMh???????? 214 成型設(shè)備的校核 模具閉合高度的校核根據(jù)以上章節(jié)支承與固定零件的設(shè)計(jì)中提供的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，確定：定模座板：上固定板： 下固定板： 支承板： 動(dòng)模mH271?mH362?mH203?mH274?座板： 根據(jù)推出行程和推出機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)尺寸確定墊板：6 05因而模具的閉合高度： 197654321 ????而 型注塑成型機(jī)的最大模具厚度 , 最小模具厚度90/7T mH30ax?,滿(mǎn)足安裝要求： 。 模具閉合高度的校核滿(mǎn)足要求。mH85in maxminH? 模具安裝部分的校核模具的外形尺寸為 ，而注塑成型機(jī)拉桿內(nèi)間距為185246?，故能滿(mǎn)足安裝要求。m4805?模具定位圈的直徑 等于注塑機(jī)定位孔的直徑 ，滿(mǎn)足安裝要求。m10?m10?澆口套的球面半徑為 ，滿(mǎn)足要求。RS20)~(?? 模具開(kāi)模行程的校核 由公式： 注模 HaH???21式中 ——模具的開(kāi)模行程， ；模 m——注塑成型機(jī)移模行程， ；注——制件的推出距離， ；1H——包括流道凝料在內(nèi)的制品的高度， ；2 m 22——側(cè)抽芯在開(kāi)模方向的距離， 。am代入數(shù)據(jù)得： ，故模具開(kāi)模行程校核滿(mǎn)足要求。H94032175????模 鎖模力的校核鎖模力是指注射機(jī)的鎖模裝置對(duì)模具所施加的最大夾緊力。當(dāng)高壓的塑料熔體充滿(mǎn)模具型腔時(shí)，沿鎖模方向會(huì)產(chǎn)生一個(gè)很大的作用力，此力總是力圖使模具沿分型面脹開(kāi)。為此，注射機(jī)的額定鎖模力必須大于型腔內(nèi)塑料熔體壓力與塑件及澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和(即注射面積)的乘積。注射機(jī)經(jīng)過(guò)澆口和模腔流程后有很大的損失，但是模腔內(nèi)的壓力仍然很高，補(bǔ)料壓力要比減損后壓力高。模腔內(nèi)的壓力使模具的分型面脹開(kāi)，澆注時(shí)注塑機(jī)要用鎖模力鎖緊模具。每太注塑機(jī)都標(biāo)明額定鎖模力，模腔內(nèi)的壓力不能超過(guò)鎖模力，根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，注射機(jī)的實(shí)際注射量最好在注射機(jī)的最大注射量的 80％以?xún)?nèi)?？捎霉奖硎荆篜Fq?而