【正文】 N2=許用接觸應(yīng)力[бH]：驗算：бH=ZEZHZε 計算結(jié)果證明,接觸疲勞強度適合，齒輪齒寸不用調(diào)整③ 確定傳動尺寸由于模數(shù)取標(biāo)準(zhǔn)值時，齒數(shù)不用調(diào)整，故分度圓直徑不會改變，即：d1=33mm 、d2=所以齒寬b=φdd1=25mm中心距a=m（z1+z2）/2= 回轉(zhuǎn)工作臺運動分析回轉(zhuǎn)工作臺用蝸桿蝸輪傳遞運動，傳動比i=：設(shè)VS=4m/s，==30線上選取A點，查得[d1/a]＝、r=130(Z1=2)、η1=（1） 計算中心距蝸輪轉(zhuǎn)矩：T2=T1iη1=106P1in1η1= 得使用系數(shù)KA=轉(zhuǎn)速系數(shù)=147Mpa壽命系數(shù)ZH=====265MPa接觸疲勞最小安全系數(shù)：SHmin=所以中心距去標(biāo)準(zhǔn)值中心距a=125mm（2） 確定基本傳動尺寸=130 Z1=2所以蝸輪齒數(shù)：Z2=iZ1=302=60模數(shù)m=（）a/Z2=所以取模數(shù)m=蝸桿分度圓直徑d1=[ d1/a]a=125= 取蝸桿分度圓直徑d1＝蝸輪分度圓直徑：d2=mZ2=60=189mm蝸桿導(dǎo)程角r==渦輪寬度b2=2m（+）= 取b2=26mm蝸桿圓周速度：相對滑動速度：= ρv=（3）齒面接觸疲勞強度驗算如下： 許用接觸應(yīng)力：最大接觸應(yīng)力：經(jīng)核算，設(shè)計合格（4） 輪齒彎曲疲勞強度驗算：齒根彎曲疲勞極限：＝115Mpa 彎曲疲勞最小安全系數(shù)：SFmin=許用彎曲疲勞應(yīng)力： 輪齒最大彎曲應(yīng)力：經(jīng)核算，設(shè)計合格（5） 蝸桿軸繞度驗算：軸慣性矩：允許蝸桿繞度：[δ]===蝸桿軸繞度： 取l≈d2經(jīng)核算，蝸桿軸繞度合格（6）溫度計算傳動嚙合效率：焦油效率：η2=；軸承效率：η3=總效率：η1=η1η2η3=＝散熱面積估算：箱體工作溫度： 此處取,中等通風(fēng)環(huán)境經(jīng)計算，溫度合格（7） 潤滑油粘度和潤滑方法潤滑油粘度：根據(jù)Vs=潤滑方法：，采用侵油潤滑花鍵的選擇:ZdDb=626326軸承的選擇:深溝球軸承：6206206207電機的選擇:伺服電機 JS102 由《金屬切削機床設(shè)計》，導(dǎo)軌的截面形狀與組合選擇為雙矩形導(dǎo)軌（數(shù)控鉆床用滑動導(dǎo)軌貼塑就可以了，可不用滾動導(dǎo)軌）這種導(dǎo)軌的剛度高，當(dāng)量摩擦系數(shù)比三角形導(dǎo)軌低，承載能力高，加工、檢驗和維修都方便，特別是數(shù)控機床雙矩形、動導(dǎo)軌貼塑料軟帶，是滑動導(dǎo)軌的主要形式。矩形導(dǎo)軌存在側(cè)向間隙，必須用鑲條進行調(diào)整（采用窄式組合）。 X軸向移動導(dǎo)軌的預(yù)選：根據(jù)以知條件和加工要求，預(yù)選導(dǎo)軌機床坐標(biāo)如圖34所示： 圖3導(dǎo)軌機床坐標(biāo)由《機床設(shè)計手冊》新版（2），X軸向移動導(dǎo)軌預(yù)選為H=20 B=50 B1=12 A=400 h=12 h1= 鑲條b=6（平）圖3 T型導(dǎo)軌剖面結(jié)構(gòu) 導(dǎo)軌的相關(guān)計算對于數(shù)控多工位的鉆床的導(dǎo)軌受力分析簡圖如圖36所示：Ｆc、Ｆf、ＦQ分別為切削力、進給力和背向力 W() Ra RB e 圖3導(dǎo)軌受力分析簡圖（1）各外力對坐標(biāo)軸取矩可解得各力矩如下MX=FCZFFfyFFQyQMY=FfxFFPzF+FQxQ （數(shù)控機床系統(tǒng)設(shè)計式711）MZ=FpyFFcxF+Wxw a、X軸對坐標(biāo)取矩當(dāng)機床為鉆床時，F(xiàn)C=0 FQ =0相對于X軸yf=0所以MX=0b、 Y軸對坐標(biāo)軸取矩 MY=FfxFFPzF+FQxQYf=e/2= 設(shè)工件與工作臺共重500Kg，即W=500KgXQ有兩種極限：當(dāng)工作臺在最近的地方XQ=；當(dāng)工作臺在最遠的地方XQ=+=Ff=3149NMy1=+=My2=+=2151NmC、Z軸對坐標(biāo)軸取矩由各方面的分析可知MZ=0 （2）各導(dǎo)軌面上的集中支反力RA=FCWRBRB=MZ/e （數(shù)控機床系統(tǒng)設(shè)計式712）RC=FP RAZ=Ff+WRB RAX=0RBz1=My1/e =RBz2= My2/e=2151/ =6146N因為要增大RBz2，所以RAZ=3149+400102146=5003N或RAZ=3149+400 106146=1003N對于鉆床FP=0，所以RC=FP =0（3）各導(dǎo)軌面上的支反力矩（數(shù)控機床系統(tǒng)設(shè)計式713）MA=MB=MX/2 MC=MY由本章節(jié)（2）得 MX=0 My1= My2=2151Nm所以MA=0，MC=（4）進給機構(gòu)對刀架的牽引力相對于鉆床，進給力可忽略不計，即FQ=0 導(dǎo)軌的壓強計算和分布本論文鉆床導(dǎo)軌按線性分布 PF= a=B=；L= aL= FZ=RZ （根據(jù)工作臺和導(dǎo)軌長度初步確定）PF=5003/=或PF=1003/=或 或 由于該鉆床時以較低進給運動的滑動導(dǎo)軌，,。當(dāng)導(dǎo)軌上鑲有以聚四氟乙烯的塑料板時，若滑動速度V≤1m/min時，PV≤；若滑動速度V1m/min 時。而所選導(dǎo)軌在不加塑料板時，平均壓強和最大許用壓強都能滿足要求，而設(shè)計滑行速度為2m/min時Pav=，則不能符合要求，則必須對導(dǎo)軌參數(shù)進行重新選擇。而對于數(shù)控鉆床來講，工件進給過程中不受切削力的影響，所以在加上鑲?cè)胨芰蠈?dǎo)軌板時的平均壓力可以適當(dāng)增加。這種情況下，所以導(dǎo)軌的平均許用壓強Pav=，即所選導(dǎo)軌符合設(shè)計要求。 由Pav=(Pmax+Pmin)/2 即Pav=PF=F/al 由此可確定：令PF==Pav ，F(xiàn)=RAZ不變，則a=B=,則重取接觸長度L，即： 得L=或 得L=,導(dǎo)軌面的接觸長度必須取L==500mm,有 或 或或經(jīng)計算各條件符合許用壓力和平均壓力的要求Y軸移動導(dǎo)軌的選擇：由于結(jié)構(gòu)與前面的相同選擇參數(shù)：H=20 B=70 B1=12 A=400h=12 h1= b=6（平） 滑動導(dǎo)軌的驗算 Z軸導(dǎo)軌受力分析如圖37 圖3Z軸受力分析（1）各外力對坐標(biāo)軸取矩X軸：MX=Ff e/2+WXQXQ=e=AB=330mm W=500Kg當(dāng)XQ=，MX=+=當(dāng)XQ=，MX=My=Mz=0（2）支反力計算各導(dǎo)軌面的支反力分別為RA、RB、RC則有：或（3）牽引力：對于鉆床進給力很小或為0，即Ff=0 導(dǎo)軌壓強按線形分布的導(dǎo)軌壓強：a=B值= L=（接觸強度）上導(dǎo)軌的寬度基本上等于下導(dǎo)軌的接觸長度。（根據(jù)工作臺大小和導(dǎo)軌長度初步確定）或 或或經(jīng)計算各條件符合許用最大壓強和許用平均壓強的要求 導(dǎo)軌及齒輪傳動間隙調(diào)整分析（1） 導(dǎo)軌的分析 對導(dǎo)軌的基本要求有：a、有良好的導(dǎo)向精度及直線度；b、良好的耐磨性，從而降低對加工精度的影響；c、要有足夠的剛度，提高各部件之間的相對位置和導(dǎo)向精度；d、要具有低速運動平穩(wěn)性。由于加工精度為7級，而鉆床為一般機床，所以可選擇貼塑的矩形滑動導(dǎo)軌。因為機床的運動部件沿導(dǎo)軌運動，對導(dǎo)軌的