【正文】 空端的空氣濾清器中有漿體經(jīng)過時，關(guān)閉空氣濾清器前端的閥門，稍后打開排氣閥，當(dāng)水泥漿從排氣閥順暢流出，且稠度與灌入的漿體相當(dāng)時，關(guān)閉抽真空端所有的閥。 灌漿泵繼續(xù)工作，壓力達(dá)到 左右，持壓 1～ 2分鐘。 關(guān)閉灌漿泵及灌漿端 閥門，完成灌漿。 34 拆卸外接管路、附件，清洗空氣濾清器及閥等。 完成當(dāng)日灌漿后，必須將所有沾水泥漿的設(shè)備清洗干凈。 安裝在壓漿端及出漿端的球閥，應(yīng)在灌漿后 1小時內(nèi)拆除并進行清理。 ?質(zhì)量控制要點及注意事項： ①質(zhì)量控制要點 a、孔道的密封性良好 b、漿體配方按控制準(zhǔn)確 c、現(xiàn)場施工質(zhì)量管理控制要到位 ②注意事項 針對曲線孔道的特點，在波紋管每個波峰的最高點靠同一端設(shè)立泌水管，泌水管為鋼管，高出混凝土 200mm。 輸漿管應(yīng)選用高強橡膠管，抗壓能力≥ 1Mpa，帶壓灌漿時不易破裂，連接要牢固，不得脫管。 灰漿進入灌 漿泵之前應(yīng)通過 的篩網(wǎng)進行過濾。 攪拌后的水泥漿必須做流動速度、泌水性試驗，并澆注漿體強度試塊，每工作班不少于 3 組。 灌漿工作宜在灰漿流動性下降前進行（約 30～ 45 分鐘時間內(nèi)），孔道一次灌注要連續(xù)。 中途換管道時間內(nèi)，繼續(xù)啟動灌漿泵，讓漿體循環(huán)流動。 灌漿孔數(shù)和位置必須作好記錄，以防漏灌。 儲漿罐的儲漿體積＞ 1倍所要灌注的一條預(yù)應(yīng)力孔道體積。 普通 梁段懸澆施工 35 本橋雙幅 4個 T型剛構(gòu)，待 0梁段在托架上澆筑完成后，清理梁段頂面，并用水泥砂漿將鋪枕部位找平，即開始安裝掛籃，準(zhǔn)備梁段的掛籃懸澆施 工。 掛籃設(shè)計及拼裝 掛籃技術(shù)性能 XX 特大橋菱形掛籃的主要技術(shù)性能如下： （ 1）可灌梁段的最大重量： 123t。 （ 2）可灌梁段最大長度 。 （ 3）梁高變化范圍： ～ 。 （ 4）掛籃自重約 65t。 （ 5）主桁最大變形為 18mm。 （ 6）抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)、走行時大于 2，澆注混凝土?xí)r大于 2。 （ 7）主桁桿件安全系數(shù)大于 2。 掛籃主要由主桁架、底模、前后吊系統(tǒng)、軌道及錨固系統(tǒng)、內(nèi)模和外模六大部分組成。詳見下頁《圖 45 菱形掛籃結(jié)構(gòu)圖》 菱形掛籃的結(jié)構(gòu)檢算 掛籃結(jié)構(gòu)分析取值 檢算內(nèi)容 掛籃與懸臂施工的安全、質(zhì)量和速度有著密切的關(guān)系，故結(jié)合規(guī)范和該橋?qū)嶋H，對 XX 特大橋所使用的菱形掛籃進行以下內(nèi)容的檢算 : （ 1）主桁架強度驗算； 36 （ 2）掛籃剛度驗算； （ 3）掛籃主桁架桿件穩(wěn)定及掛籃整體穩(wěn)定驗算； （ 4）底模系統(tǒng)驗算； （ 5）懸吊系統(tǒng)驗算； （ 6）滑梁強度驗算； （ 7）主桁架節(jié)點連接驗算。 參考規(guī)范和檢算依據(jù) （ 1）《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (JTJ02586)； （ 2）《 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 (JTJ0412020)； （ 3）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》 (JTG D622020)； 37 外側(cè)模前吊桿 Φ32筋軋螺紋鋼底模橫梁前吊桿 Φ25筋軋螺紋鋼5t外模倒鏈說明： 本圖尺寸以cm計。 主要技術(shù)參數(shù)： A、適應(yīng)最大梁段重量123t； B； C、～； D、適應(yīng)梁寬：頂板12m，底板6m； E、走行方式：反扣軌道走行，無配重； F、掛籃自重：65t； 工加工掛籃8套； 待掛籃檢查后安裝防護裝置； 后錨主桁架外模模板后吊裝置外滑梁外模桁架后橫梁前橫梁底模桁架已澆0段待澆1段5t內(nèi)模倒鏈圖45 菱形掛籃結(jié)構(gòu)圖 38 （ 4）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》 (JTJ02189)； （ 5） 《路橋施工計算手冊》 （ 6）《 XX 特大橋設(shè)計說明》 （ 7）《 XX 特大橋掛籃設(shè)計圖紙》 荷載工況 工況一：澆筑 1 號梁段時：此時所澆筑梁段（ 1＃）為全橋最重梁段（見圖 1－ 1），梁段長度 ，梁段重 123t； 工況二：澆筑 6＃梁段時：梁段長度由 ，此時梁段重量 117t，翼緣部分砼荷載增加，需對此工況進行計算（見圖 46）。 0204060801001201401 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11懸澆節(jié)段砼重（t）節(jié)段箱梁總重 翼緣部分頂板部分 腹板、底板部分 圖 46 節(jié)段混凝土重量分布圖 同時，每個工況尚需分別驗算掛籃澆筑和行走時的抗傾覆穩(wěn)定性。 荷載組合 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計和施工規(guī)范》并結(jié)合掛籃實際，取以下荷載組合： 荷載組合Ⅰ：混凝土重量 +動力附加荷載 +掛籃自重 +施工機具和人群重； 39 荷載組合Ⅱ：混凝土重量 +掛籃自重 +混凝土偏載 +施工機具和人群重； 荷載組合Ⅲ：混凝土重量 +掛籃自重 +風(fēng)載； 荷載組合Ⅳ：混凝土重量 +掛籃自重 +施工機具和人群重； 荷載組合Ⅴ：掛籃自重 +沖擊附加荷載 +風(fēng)載。 荷載組合Ⅰ～Ⅲ用于主桁承重系統(tǒng)強度和穩(wěn)定性計算，荷載組合Ⅳ用于變形計算：荷載組合Ⅴ用于掛籃行走驗算。 根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (JTJ02586)采用容許應(yīng)力法進行計算 掛籃驗算指標(biāo) 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計和施工規(guī)范》 條和 、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》 (JTG D622020) 條以及掛籃設(shè)計要求等取值 : 掛籃質(zhì)量與梁段混凝土的質(zhì)量比值宜控制在 ～ 之間 ,特殊情況下也不應(yīng)超過 ； 菱形桁架最大設(shè)計變形： 18mm； 底模支架撓度容許值 : 1/400； 鋼模板的面板變形應(yīng)小于 ； Q235 鋼 : E= 105MPa ,[σ ]=170MPa； 精扎螺紋鋼筋（ d＝ 32）： fpk=930MPa , fpd=770MPa； 精扎螺紋鋼筋（ d＝ 25）： fpk=785MPa , fpd=650MPa； 施工時、行走時的抗傾覆安全系數(shù)： 2； 荷載取值 40 參照 XX特大橋掛籃設(shè)計圖紙、 XX 特大橋設(shè)計說明、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（ JTJ 0412020）及 《路橋施工計算手冊》， 荷載 取值如下： 梁段荷載：懸臂澆筑最重的梁段為 1＃段，新澆混凝土重力荷載 124t，考慮超載系數(shù)后重力荷載為 124 ＝ 130t； 6＃梁段重量為 114t，考慮超載系數(shù)后重力荷載為 114 ＝ 120t。 掛籃自重：包括主梁、底模、內(nèi)模、側(cè)模、走行系統(tǒng)、吊桿和錨固系統(tǒng)共計 65t。 施工機具和人群荷載：共計 9t。 振搗器震動荷載： 10t。 動力附加荷載：澆筑混凝土?xí)r的動力系數(shù) ，則梁段的動力影響為梁段混凝土重， 1＃梁段即 26t。 沖擊附加荷載：掛籃空載行走時的沖擊系數(shù) ，則沖擊附加荷載＝ 掛籃自重，即 。 風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓 W0=400Pa。 混凝土偏載：考慮箱梁兩側(cè)腹板澆筑最大偏差，其中 1＃梁段腹板最大偏差 5m混凝土，荷載為 ； 6＃梁段腹板最大偏差 ，荷載為 。 掛籃結(jié)構(gòu)分析計算 計算方法 本掛籃驗算采用空間有限元軟件 MIDAS/CIVIL，輔以手算。 模型建立 掛籃系統(tǒng)采用空間有限元進行彈性分析 , 其中菱形主桁桿件、橫聯(lián)， 41 前上橫梁、底模桁架和底模前、后橫梁等用梁單元來模擬；吊桿用桁架單元模擬；底模板用板單元模擬（圖 4－ 7）。 主桁連接和底模桁架采用鉸接，掛籃后錨以鉸支座的形式約束在模型上。 圖 47 掛籃空間計算模型（上圖為聯(lián)體時計算模型、下圖為分體時計算模型） 掛籃自重、澆筑混凝土、機具和人群荷載、振搗器荷載、動力附加荷載等的施加按照各自的作用范圍施加在模型上，并通過前、后吊系統(tǒng)分別傳力至主桁架和已澆梁段；沖擊荷載按最不利情況考慮，以吊桿集中力的形式作用在前上橫梁；風(fēng)荷載亦按最不利情況加載在掛籃主桁的立柱頂端（圖 4－ 8）。 42 圖 48 混凝土荷載分布示意圖 具體荷載分布見表 44和 45： 表 44 工況一荷 載分布（負(fù)號表示荷載方向向下） 作用位置 單位 荷載類型 砼 模板 動力附加荷 載 人群＆機 械 砼偏載 沖擊荷 載 外滑梁 kN/m 2側(cè)腹板在底模板上的投影面 kN/m2 8 內(nèi)滑梁 kN/m 底板在底模板上的投影面 kN/m2 1側(cè)腹板在 底模板上的投影面 kN/m2 0 前上橫梁 kN 43 表 45 工況二荷載分布（負(fù)號表示荷載方向向下） 驗算結(jié)果 （ 1）菱形主桁架強度驗算 ①組合一：混凝土重量 +動力附加荷載 +掛籃自重 +施工機具和人群重。 菱形主桁架以受軸力為主；前上橫梁以受彎為主。兩個工況下掛籃主桁架的內(nèi)力圖見圖 4－ 9。 作用范圍 單位 荷載類型 砼 模板 動力附加荷載 人群＆機械 砼偏載 沖擊荷載 外滑梁 kN/m 2側(cè)腹板在底模板上的投影面 kN/m2 內(nèi)滑梁 kN/m 底板在底模板上的投影面 kN/m2 1側(cè)腹板在底模板上的投影面 kN/m2 前上橫梁 kN 44 注：左邊二圖為工況一，右邊二圖為工 況二，從上至下依次為菱形桁架軸力圖（單位 kN）和菱形桁架架前上橫梁彎矩圖 (單位 kN/m) 圖 49 組合一主菱形桁架內(nèi)力圖 各桿件的上下緣應(yīng)力大小不同，各截面最大應(yīng)力絕對值控制設(shè)計，故取截面最大應(yīng)力分布來考察其強度是否滿足要求，菱形主桁架的應(yīng)力云圖見圖 4－ 10。 45 圖 410 組合一主菱形桁架應(yīng)力圖（單位 MPa） 將各桿件的應(yīng)力匯總至表 4－ 6，從圖 4－ 10 和表 4－ 6可見，工況一的最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在后斜桿，為 ，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在前斜桿，為；工況二的最大拉應(yīng)力出項在后斜桿，為 ，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在前斜桿，為 。兩個工況下各桿件的應(yīng)力均小于容許應(yīng)力（ 170MPa），滿足規(guī)范要求。 ②組合二：混凝土重量 +掛籃自重 +混凝土偏載 +施工機具和人群重。 菱形主桁架以受彎矩和和軸力為主；前上橫梁以受彎矩為主。兩個工況下掛籃主桁架的內(nèi)力圖和應(yīng)力云圖分別見圖 4－ 11和 4－ 12。 46 注：左邊二圖為工況一，右邊二圖為工況二，從上至下依次為主桁架軸力圖（單位 kN）和主桁架彎矩圖 (單位 kN/m) 圖 411 組合二主菱形桁架軸力圖（單位 kN）和彎矩圖 (單位 kN/m) 47 圖 412 組合二主菱形桁架應(yīng)力圖（單位 MPa）（左圖為工況一，右圖為工況二） 將各桿件的應(yīng)力匯總至表 46，從圖 4－ 12 和表 46可見，工況一的最大拉應(yīng)力出項在后斜桿，為 ，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在前斜桿，為 ；工況二的最大拉應(yīng)力出項在后斜桿，為 ，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在前斜桿，為 。兩個工況下各桿件的應(yīng)力均小于容許應(yīng)力（ 170MPa），滿足規(guī)范要求。 ③組合三：混凝土重量 +掛籃自重 +風(fēng)載。 菱形主桁架以受彎矩和和軸力為主；前上橫梁以受彎矩為主。兩個工況下掛籃主桁架 的內(nèi)力圖和應(yīng)力云圖分別見圖 4－ 13和 4－ 14。 48 注：左邊二圖為工況一，右邊二圖為工況二，從上至下依次為主桁架軸力圖（單位 kN）和主桁架彎矩圖 (單位 kN/m) 圖 4－ 13 組合三主菱形桁架軸力圖（單位 kN）和彎矩圖 (單位 kN/m) 49 圖 4－ 14 組合三主菱形桁架應(yīng)力圖（單位 MPa）（左圖為工況一，右圖為工況二） 將各桿件的應(yīng)力匯總至表 46，從圖 4－ 14和表 46可見，工況一的最大拉應(yīng)力出項在后斜桿，為 ，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在立柱，為 ；工況二的最大拉應(yīng)力出項在后斜 桿，為 ，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在立柱，為 。兩個工況下各桿件的應(yīng)力均小于容許應(yīng)力（ 170MPa），滿足規(guī)范要求。 d、小結(jié)：根據(jù)計算，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在工況二下的組合一中，其后斜桿拉應(yīng)力為 ；最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在工況二下的組合三中，立柱有最大壓應(yīng)力 。掛籃主桁各桿件的應(yīng)力在組合一至三中均小于容許應(yīng)力 170MPa（最大應(yīng)力為容許應(yīng)力的 68％），強度滿足規(guī)范要求。各桿件的應(yīng)力匯總?cè)缦卤?46：