【正文】 ) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h20=130mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2920mm F=(+，m)ηumh0=(1+0)12920130/1000=≥F1= 滿足要求！ 局部受壓承載力計算 根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤F1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；βc混凝土強度影響系數(shù)，βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積， 可得：fc=，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(1800)(1800)/(600600)]1/2=3，Aln=ab=360000mm2 F==13360000/1000=≥F1= 滿足要求！梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）計算書 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008 《混凝土結構設計規(guī)范》GB 500102010 《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結構設計規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001500模板支架高度H(m)模板支架橫向長度B(m)模板支架縱向長度L(m)24梁側樓板厚度(mm)150 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架1新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)非自定義:地基粗糙程度B類(城市郊區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μs 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱縱距是否相等是梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)600梁底兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)600步距h(mm)600立柱伸出頂層水平桿長度a(mm)600斜桿或剪刀撐設置 剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ1662008設置要求新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)39。a(mm)、l39。b(mm)600、600混凝土梁距梁底兩側立柱中的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)300板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)900梁底增加立柱根數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)6梁底支撐小梁間距200每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面外露梁底支撐主梁左側懸挑長度a1(mm)200梁底支撐主梁右側懸挑長度a2(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)13面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)9000 取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 q1＝max[(G1k+(G2k+G3k)h)+，(G1k+(G2k+G3k)h)+]b=max[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q1靜＝[G1k+(G2k+G3k)h]b＝[+(24+)]1＝ q1活＝Q2kb＝21＝ q2＝[1(G1k+(G2k+G3k)h)]b＝[1(+(24+))]1＝ 計算簡圖如下： 強度驗算 Mmax＝+＝+＝m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝13N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=2004/(1009000281250)＝≤[ν]＝L/400＝200/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=+=+＝ R2=R4=+=+＝ R3=+=+＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R139。=R539。==＝ R239。=R439。==＝ R339。==＝ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)120100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)200小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面慣性矩I(cm4)1000小梁計算方式三等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=＝ 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[,]/1= 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=＝ 小梁自重：q2＝()1/5 = 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝= 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝()= 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝Max[(+(24+))+2，(+(24+))+2]()/21= 左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=++= 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=+= 右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =+++= 小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[,]= 正常使用極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左39。＝R139。/b=＝ 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中39。＝Max[R239。,R339。,R439。]/b=Max[,]/1= 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右39。＝R539。/b=＝ 小梁自重：q239。＝1()1/5 = 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左39。＝1= 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右39。＝1()= 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右39。＝[1(+(24+))]()/21= 左側小梁荷載q左39。＝q1左39。+q239。+q3左39。=++= 中間小梁荷載q中39。= q1中39。+ q239。=+= 右側小梁荷載q右39。＝q1右39。+q239。+q3右39。+q4右39。 =+++= 小梁最大荷載q39。=Max[q左39。,q中39。,q右39。]=Max[,]= 為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 抗彎驗算 Mmax＝max[，]＝max[，]＝m σ=Mmax/W=106/200000=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[，ql2]＝max[，]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(2120100)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝39。l14/(100EI)＝6004/(10090001000104)＝≤[ν]＝l1/400＝600/400＝ ν2＝q39。l24/(8EI)＝2004/(890001000104)＝≤[ν]＝2l2/400＝2200/400＝1mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=[,+qL2]=max[,+]= 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=,R2=,R3=,R4=,R5=,R6= 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=[39。L1,39。L1+q39。L2]=max[,+]= 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R139。=,R239。=,R339。=,R439。=,R539。=,R639。= 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф483主梁計算截面類型(mm)Ф483主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)可調托座內主梁根數(shù)2受力不均勻系數(shù) 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其受力不均勻系數(shù)=,則單根主梁所受集中力為KsRn，Rn為各小梁所受最大支座反力 抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝L/400＝600/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=，R2= 立柱所受主梁支座反力依次為P1=，P2= 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30 可調托座最大受力N＝max[P1，P2]＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Ф483鋼管計算截面類型(mm)Ф483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m) 長細比驗算 l0=h+2a=600+2600=1800mm λ=l0/i=1800/=≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 查表得，φ＝ 風荷載計算 Mw＝φcωklah2/10＝＝m 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝[(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算 q1＝max{+[()1/5+]+[(+(24+))+1]()/21，+()1/5}= 同上四～六計算過程，可得： P1＝，P2＝ 立柱最大受力Nw＝max[P1，P2]+()+Mw/lb＝max[，]++＝ f＝N/(φA)+Mw/W＝(424)+106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1662008 ：模板支撐架高寬比應小于或等于2 H/B=≤2 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)2500混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)50立柱墊板寬b(mm)50 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度