【正文】 +hd=++=提餾段取安全系數(shù)ψ= ，則ψ(HT＋hw)=（+）=板上不設(shè)進口堰，則有hd=(uo’)2=()2=Hd=hp+hL+hd=++=則有： Hd≤ψ(HT＋hw)于是可知本設(shè)計不會發(fā)生液泛Uo,min=[(+ hLhσ)/ρL /ρV]1/2Uo,min=Vs, min/AohL= h w +hOWhOW =E(Lh/lw)(2/3)精餾段Vs, min = Ao{[+( hW+E(Lh/lw)(2/3)) hσ]ρL /ρV }1/2 =?(+ Ls2/3) 1/2 在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值計算結(jié)果列于下表Ls m3/sVs m3/s提溜段Vs, min = Ao{[+( hW+E(Lh/lw)(2/3)) hσ]ρL /ρV }1/2 =?(+ Ls2/3) 1/2Ls m3/sVs m3/s 液沫夾帶線ev =，求Vs—Ls關(guān)系如下：ev=106/σL[ ua/(HT－h(huán)f)]ua=Vs/(ATAf)= Vshf==(hw+ how)精餾段hw=how=E(Lh/lw)(2/3)hf=(+ Ls2/3)=+HT－h(huán)f= Ls2/3= Ls2/3 ev=106/103[ Vs /( Ls2/3)] =整理得 Vs= Ls2/3 在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值計算結(jié)果列于下表Ls m3/sVs m3/s提餾段hw=how=E(Lh/lw)(2/3)hf=(+ Ls2/3)=+ Ls2/3HT－h(huán)f= Ls2/3= Ls2/3 ev=106/103[ Vs /( Ls2/3)] =整理得 Vs= Ls2/3 在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值計算結(jié)果列于下表Ls m3/sVs m3/s 液相負荷下限線對于平流堰，取堰上液層高度how=，由式how=E(Lh/lw)(2/3) =Ls,min=據(jù)此可做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷下限線 液相負荷上限線 以θ=4s作為液體在降液管中停留時間的下限，由下式θ=（AfHT）/Ls=4故Ls,max=（AfHT）/4=（）/4= m3/s據(jù)此可以作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷上限令Hd=ψ(HT＋hw)Hd=hp+hL+hdhP=hc+hl+hσhl=βhLhL= h w +hOW聯(lián)立得 ψHT＋(ψβ1)hw=(β+1) hOW+ hc + hd + hσ忽略hσ，將hOW與Ls、hd和Ls、hc與Vs的關(guān)系代入上式，得精餾段a’ V2s=b’c’ Ls2d’ Ls2/3 式中a’=[(Aoco)2]（ρv/ρl）b’=ψHT＋(ψβ1)hwc’=(lwhO)2d’=103E( 1+β)(3600/lw)(2/3)將有關(guān)數(shù)據(jù)代入,得a’=[()2]（）=b’=＋()=c’=()2=d’=1031( 1+)(3600/)(2/3)= 故V2s=在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs的值，計算結(jié)果如下表Ls m3/sVs m3/s在負荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。由圖二可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏控制。由圖查得Vs,max= ,min= m3/s故操作彈性為Vs,max/ Vs,min=提溜段a’=[()2]（）=b’=＋()=c’=()2=d’=1031( 1+)(3600/)(2/3)= 故V2s=在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs的值，計算結(jié)果如下表Ls m3/sVs m3/s在負荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。由圖二可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏控制。由圖查得Vs,max= ,min= m3/s故操作彈性為Vs,max/ Vs,min=第五節(jié) 板式塔的結(jié)構(gòu)（1）.塔頂蒸汽出料管操作壓力為常壓，蒸汽速度可取，本設(shè)計取15m/s。表51塔頂蒸汽管參數(shù)表熱軋無縫鋼管外徑內(nèi)徑壁厚重量標準號259mm245mm7mmYB23170（2）.塔釜出料管~, 取表52塔釜出料管參數(shù)表熱軋無縫鋼管外徑內(nèi)徑壁厚重量標準號47mm40mmYB23170（3）.回流管~，本設(shè)計取表53回流管參數(shù)表熱軋無縫鋼管外徑內(nèi)徑壁厚重量標準號78mm70mm4mmYB23170（4）.進料管~表54進料管參數(shù)表熱軋無縫鋼管外徑內(nèi)徑壁厚重量標準號47mm60mmYB23170（5）.塔底進氣管取表55塔底進氣管參數(shù)表熱軋無縫鋼管外徑內(nèi)徑壁厚重量標準號87mm77mm5mmYB23170（6）.筒體與封頭根據(jù)《材料與零部件》（上、中冊）查得以下數(shù)據(jù)1. 筒體：根據(jù)壓力，根據(jù)公稱直徑查得筒體壁厚為5mm,所用材質(zhì)為A3。2. 封頭：封頭分為橢圓形封頭、蝶形封頭等幾種，本設(shè)計采用橢圓形封頭，由公稱直徑，查得曲面高度，直邊高度，內(nèi)表面積，容積。選用封頭。3. 裙座塔底采用圓筒形裙座支撐。由于裙座內(nèi)徑，故裙座壁厚取16基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：基礎(chǔ)環(huán)外徑：圓整：基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取，考慮到再沸器，裙座高度取，地角螺栓直徑取。實際塔板數(shù)N=28 人孔塔板間距 進料板處間距人孔處板間距 裙座高度封頭高度所以總高度。 塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離，取除沫器到第一塊板的距離為600mm，塔頂空間高度。 一般隔10~20層板設(shè)一個人孔，人孔直徑一般為450~600mm，其伸出塔體的筒體長為200~250mm，人孔中心距操作平臺800~1200mm，設(shè)人孔的板間距至少為600mm，共26塊板，可設(shè)3個人孔。 塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔板到塔底下封頭切線的距離，H=（tL’60R）/+=(5)/+=因，故塔板采用分塊式。查表510得塔板分為三塊邊緣區(qū)寬度確定取Ws=W’s= 75mm , Wc=40mm開孔區(qū)面積計算開孔區(qū)面積Aa按下面式子計算，則有Aa=2【x（r2－x2）+∏ r2/180sin1（x/r）】其中 x=D/2－(Wd＋Ws)=－（+）=r= D/2－Wc=－=由上面計算得 Aa=篩孔計算與排列本實驗研究的物系基本上沒有腐蝕性，可選用δ= 3mm碳鋼板，取篩孔直徑do=6mm篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為t=3do=3*6=18mm 篩孔的數(shù)目n為n=開孔率為φ=（do/t）2=精餾段氣體通過閥孔的氣速為uo=Vs/Ao=提溜段氣體通過閥孔的氣速為uo=Vs/Ao=第六節(jié) 精餾裝置的附屬設(shè)備本設(shè)計冷凝器與被冷凝氣體走管間，對于蒸餾塔的冷凝器，一般選管殼式冷凝器或空冷器，螺旋板式冷凝器，以便及時排除冷凝液。冷凝水循環(huán)與氣體之間方向相反，當逆流流入冷凝器時，其液膜減少，傳熱系數(shù)增大，利于節(jié)省面積，有利于減少材料費用。已知條件：室外平均溫度冷凝器25℃，冷卻水出口溫度取35℃泡點回流溫度℃，℃計算冷卻水流量冷凝器選擇U型管換熱器，采用逆流方式△℃取K=550Kcal/（.℃）=2302KJ/( .℃)△ 操作彈性為 。 塔頂蒸汽管參數(shù)表 表57 公稱直徑管程數(shù)管子數(shù)量管長/mm換熱面積/ 公稱壓力400IV866000416. 流體流動阻力的計算（1）干板的阻力hc計算 干板的阻力hc計算由公式hc=(uo/co)2（ρv/ρl）