【正文】 KNKNVV sbcs 8 6 4 2 044 ????? E、斜截面 5— 5 23 斜截面內(nèi)有 2510? 縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配筋配箍率分別為： ?????? ?P %%1 0 01 6 02 5 0 0 0 ????? vbsvsv SA? 則： 195%)( 35 ???????????? ?csV ? 斜截面內(nèi)截割一組彎起鋼筋 252? ，故 KNV sb i 035 ??????? ? 所以斜截面承載力符合要求。 四、 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算 最大裂縫寬度按下式計(jì)算： ))( 30(321 mmdECCCW sssfk ?? ??? ffs hbbbh A )(0 ???? 式中 1C —— 鋼筋表面形狀系數(shù)，取 ?C ； 2C —— 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時， stst NNNNC 和,/ ?? 分別為按 長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計(jì)算內(nèi)力值； 3C —— 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取 ?C ； d —— 縱向受拉鋼筋的直徑，當(dāng)用不同鋼筋時，改用換算直徑 ed ? —— 縱向受拉鋼筋的配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng) ；時，取 ?? ??當(dāng) ? 時，取 ?? ； sE —— 鋼筋的彈性模量，對 HRB335 鋼筋， MPaEs ?? ； fb —— 構(gòu)件受拉翼緣寬度； fh —— 構(gòu)件受拉翼緣厚度； ss? —— 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按下式計(jì)算，即： ? ?sss hAM ； ( sM 按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值； sA 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋的截面面積。 長期效應(yīng)組合： ???? ?????nj kQkQGjmi G ikl MMMSM 1 2121 ? mKN ?????? )( mKN ?? 受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合下的應(yīng)力為： 2260s / mmNmmNhAM sss ??? ???? 4 0 3 2 5 0 8 ?????? s lN NC 0 1 1 2 0)1 6 01 8 0 0(1 2 1 31 6 0 6 8 7 2)(0 ????????? ffs hbbbh A? 把以上數(shù)據(jù)代入 fkW 的計(jì)算公式得： mmmmmmWfk ) 2530(102 5 ???? ??????? 裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置 8~6 ?? 的防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。 mmAs ? ，可得 39。 ???? bhA s? ，介于 ~之間，滿足要求。其抗彎剛度 B可按下式計(jì)算： 25 crscrscr BBMMMMBB0220)(1)( ?????? ??? 0WfM tkcr ?? 00/2 WS?? 式中 0B —— 全截面抗彎剛度， 00 IEB c? ； crB —— 開裂截面的抗彎剛度， crccr IEB ? ； crM —— 開裂彎矩； ? —— 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑 性影響系數(shù)； 0I —— 全截面換算截面慣性矩； crI —— 開裂截面換算截面慣性矩； tkf —— 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對 C50 混凝土， MPaftk ? ； 0S —— 全截面換算截面重心以上（或以下）部分對中心軸的面積矩； 0W —— 換算截面開裂邊緣的彈性抵抗拒； 全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計(jì)算可知： 4100 101 7 3 mmII ??? 式中 n —— 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，為： 45 ????? csEEn 計(jì)算全截面換算截面重心軸以上部分面積 設(shè)開裂截面換算截面中心軸距梁頂面的距離為 x （ cm），由中心軸以上或以下?lián)Q算截面面積矩相等的原則，可按下式求解 x ： 0)())((2121022 ?????? xhnAhxbbxb sfff（假設(shè)中性軸位于腹板內(nèi)） 帶入相關(guān)參數(shù)得 : 0)1213()120)(1201800(21180021 22 ????????? xxx 解得： mmmmx ?? 。 永久作用： mmmmlMf GG 1 9 5 0 0 75485 152620 ??? ????? 可變作用（汽車）： )483 8 45( 30401 BlPBlqf kkQ ?? ?? mm???????? ?? ????? ????? 15 3315 4 1 9 5 0 7 8 4 1 9 5 0 08 7 2 ? 可變作用（人群）： mmmmBlqf kR 8 4 1 9 5 0 0355 4 8 45 154401 ??? ?????? ?? 式中 1? —— 作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對汽車 ?? ，對人群 ?? 。 。 行車道板計(jì)算圖式（ mm） （ 1）每延米板上的恒載 g 瀝青混凝土面層： mKNg / ???? C30 混凝土墊層： mKNg / ???? T形梁翼緣板自重 : mKNg / ???? 每延米板恒載合計(jì)： （ 2）永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng) 彎矩： mKNmKNglMg ??????????? )2 ( 220 剪力： KNglV g ???? （ 3）可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng) 公路 — Ⅱ級：以重車后輪作用于 鉸接縫軸線上為最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載（如圖）。 順車方向輪壓分布寬度 : mmHaa ][221 ?????? 垂直于行車方向輪壓分布寬度為： mmHbb ][221 ?????? mKNgg i / ????? ? 28 荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度： mlaa 01 ???????? 單輪時： mlaa 0139。 ? 取兩者中的最不利情況，則： mKNM Ap ??? 作用于每米寬板條上的剪力為： KNaPVAp )1( ??????? ? （ 4）基本組合 恒載 +汽車荷載 彎矩： mKNMM Apg ????????? 剪力： KNVV Apg ?????? 七、 橫隔梁的計(jì)算 1. 計(jì)算跨中橫隔梁的彎矩影響線坐標(biāo) 2. 根據(jù)已知參數(shù) ? =，查得 0? 和 1? ，如下表所示。 跨中彎矩影響線圖式（單位： mm） ? ?? ????? 7 0 3 3 2 9 ? ， ? ?? ? ，采用下式計(jì)算： ??? ni iiq lxplp 1 s in2 ? qp —— 正弦荷載的峰值； ip —— 集中荷載的數(shù)值 l —— 主梁計(jì)算跨徑 ； ix —— 集中荷載 ip 離支點(diǎn)的距離 30 集中荷載換算成正弦荷載計(jì)算圖式（單位： mm） 6．則彎矩效應(yīng)值為： ????????ni ilxpM1m a x s in)1( ???? ix —— 集中荷載 ip 離支點(diǎn)的距離 l —— 主梁計(jì)算跨徑 p —— 正弦荷載的峰值； 對于跨中橫隔梁代入 2lx? ，則在車輛荷載作用下中間截面（ f=0）處的最大正彎矩為： ? ? mKNM ???????? )m a x ( ： ?? lrr dxlxlqp 0 s in2 ?= ?rq4 = m/ KN??? 對于跨中橫隔梁 代入 2lx? ，則在人群荷載作用下中間截面（ f=0）處的最大負(fù)彎矩為： mKNM ???? 3 )m a x ( ： 正彎矩由車輛荷載控制： mKNM / ???? ? 負(fù)彎矩由人群荷載控制： mKNM / ?????? ? mKNlxplniiiq/ i n2120 i n2120 i n2140 i n21402s i n2p1 ????? ?????? ????? ??????? 31 橫隔梁跨中剪力影響線圖式（單位： mm） (a)1 號梁右側(cè)截面 。(c)3 號梁右側(cè)截面 1 號梁右側(cè)截面： ?q? =+++= 2 號梁右側(cè)截面 : ?q? =+++= 3 號梁右側(cè)截面 : ?q? =+= 剪力效應(yīng)計(jì)算： ?? qiqbpV ?,m a xd = ?? = 考慮汽車組合系數(shù)，并取提高系數(shù)為 ，則取用剪力效應(yīng)值為： ?maxdV ? = 七 ,參考資料 ⑴ 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理：葉見曙，人民交通出版社； ⑵ 橋梁工程：姚玲森，人民交通出版社； ⑶ 公路橋梁設(shè)計(jì)手冊 《梁橋》（上、下冊） 人民交通出版社 ⑷ 橋梁計(jì)算示例叢書 《混凝土簡支梁 (板 )橋》 (第三版 ) 易建國主編 .人民交通出版社