【正文】 水。 計算得： 柵前槽寬 柵前水深 （ 2）柵條間隙數(shù) n () 式中： n—— 柵條間隙數(shù)； Qmax—— 設計流量， m3/s； —— 格柵傾角， =60176。 計算得： 柵條間隙數(shù) ， 取 n=16 （ 3）柵槽寬度 B B=s n （ ） 式中： B—— 柵槽寬度， m； s—— 柵條寬度， m； n—— 柵條間隙數(shù)； b—— 格柵間隙， m。 h0 () 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 () () 式中： h1—— 通過格柵的水頭損失， m； h0—— 計算水頭損失 ， m； g—— 重力加速度 ， ； k—— 系數(shù)， 格柵受 柵渣 堵塞 時， 水頭損失增大的倍數(shù)，一般取k=3； ξ—— 阻力系數(shù)，其 值與柵條的斷面形狀有關 ； —— 格柵傾角， =60176。 計算得：過柵水頭損失 = （ 5） 進水渠道漸寬部分的長度 L1 () 式中： L1—— 進水渠道漸寬部分的長度， m； —— 進水渠道漸寬部分的展開角度， 一般取 = ； B—— 柵槽寬度， m； B1—— 柵前槽寬， m。 計算得： 出水渠道漸窄部分長度 m （ 7）柵后槽總高度 H H=h+h1+h2 () 式中： H—— 柵后槽總高度， m； h—— 柵前水深， m； h1—— 通過格柵的水頭損失， m； h2—— 柵前渠道超高，一般取 。. 計算得： 柵前渠中水深 H1=+= 柵槽總長度 L=++++ = （ 9）每日柵渣量 W （ ） 式中： W—— 每日柵渣量， m3/d； W1—— 柵渣量， m3柵渣 /103m3污水； Kz—— 污水總變化系數(shù)，取 Kz =。 調節(jié)池設計及 計算 ： 調節(jié)池設計說明： 調節(jié)池可以調節(jié)水量和水質，調節(jié)水溫及 pH。采用停留時間法進行設計計算，本次設計采用停留時間t=6h. 本次 設計 設置兩個調節(jié)池，一個用于吹脫塔前，用石灰調節(jié) pH 值至 11，增加游離氨的量，使吹脫效果增加，去除更多的氨氮。兩個調節(jié)池 使用同一種尺寸。 i= 進水管 出水管 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 圖 調節(jié)池示意圖 調節(jié)池設計計算： 容積： （ 1） 每日處理廢水總量（即設計 最大 水量） ： Q0=200 =300 m3/d （ 2） 最大時平均流量 ： Qh=300/24= m3/h （ 3） 停留時間 ： t=6h （ 4）調節(jié)池容積： V= Qh 計算得： 調節(jié)池容積 V= 6=75 m3 2．調節(jié)池尺寸 調節(jié)池的有效水深一般為 ~[12]， 設該調節(jié)池的有效水深為 ， 調節(jié)池出水為水泵提升。 計算得：調節(jié)池表面積 m2 取池長 L=6m，則池寬 B=5m。 吹脫塔設計及 計算 ： 吹脫塔設計說明： 吹脫塔是利用吹 脫 去 除水中的氨氮， 在塔體中 ，使氣液相互接觸，使水中溶解的游離氨 分子 穿過氣液界面，向氣體轉移，從而達到脫氮的目的 [13]。所以在廢水進入吹脫塔之 前 ， 用石灰將 pH 值調至 11，使廢水中游離氨的量增加，通過向塔中吹入空氣，使游離氨從廢水中吹脫出來。 吹脫塔示意圖如圖 所示。d ） 氣液比為 2500m3/m3廢水 ： （ 1） 吹脫 塔截面積 A= （ ） 式中： A—— 吹脫 塔截面積， m2； Qmax—— 設計流量， m3/d； q—— 設計淋水密度， m3/（ m2 計算得： 吹脫 塔截面積 A==3 m2 吹脫 塔直徑 D==（設計中取 2 m） （ 2）空氣量 設定氣液比為 2500 m3/m3水， 則所需氣量為： 3002500= 105 m3/d=（ 3）空氣流速 v=（ 4）填料高度 采用填料高度為 ，考慮塔高對去除率影響的安全系數(shù)為 ，則填料總高度為 5 = m. ABR 池設計及 計算 ： ABR 池 設計說明： ABR池采用 常 溫 硝化 。下向流室水平 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 截面僅為上向流室水平截面的四分之一 ，所以，下向流室水流速大，不會堵塞。在下向流室隔墻下端設置了一個 45176。 ABR池示意圖如圖 。 計算得：上向流式截 面積 m2 取 上向流 室 寬度 B1=，則其長度 L1=。 2．下 向流 室流速 V2 （ ） 式中： V2—— 下 向流 室流速， m/h； Qmax—— 設計流量， m3/d； B2—— 下 向 流 室 寬度 ， m； L2—— 下向流室長度， m。 COD容積負荷為 ( m3/d)，符合要求。 為防止氣體外泄，把出水槽方向設計為向下。 計算得：產氣量 G= 6000 103 = m3/h 每天產生的沼氣量為 m3/d。 SBR 法按進水方式分為間歇進水方式和連續(xù)進水方式；按有機物負荷分為高負荷運行方式、低負荷運行方式及其他運行方式。 SBR 池 設計計算 [14]： 設計流量 Qmax=300 m3/d= m3/h= 103 m3/s； 反應池水深 H=5m； BOD5污泥負荷 Ls=(kgMLSS [15]： （ 1）曝氣時間 TA （ ） 式中： TA—— 曝 氣時間， h； S0—— 進水平均 BOD5， mg/L； Ls—— SBR 污泥負荷， kgBOD/(kgMLSS 計算得：曝氣時間 （ 2）沉淀時間 TS 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 （ ） （ ） 式中 ： Ts—— 沉淀時間， h； H—— 反應 器 水深， m ； —— 排水比； ε—— 安全高度； Vmax—— 活性污泥界面的初始沉降速度， m/h； X—— 反應器內混合液平均 MLSS 濃度， mg/L。 計算得： 進水時間 TF=h （ 6） 反應池容積 V （ ） 式中： V—— 各反應池容積， m3； N—— 反應池的個數(shù)； n—— 周期數(shù)； Qmax—— 日最大廢水處理量， m3/d。 （ 8） 進水變動的討論 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 排出結束時水位： 基準水位 ： 高峰水位： 警報、溢流水位： 污泥界面： SBR 反應池水位概念如圖 所示。 計算得：需氧量 = 300 (560 95) 103= kgO2/d 周期數(shù) n=2，反應池數(shù) N=2，則每個池一個周期的需氧量 = kgO2/d 以曝氣時間 TA=7h 為周期的需氧量為 kgO2/d 設 計算水溫為 20176。 查表得： 20176。C 時 溶解 氧在水中飽和溶解度 ： Cs(30)=微孔 曝氣器出口處的絕對壓力 ： Pb=P0+ 103 HA （ ） 式中： Pb—— 曝氣器出口處的絕對壓力 Pb， Pa； P0—— 大氣壓力， P0= 105Pa； HA—— 曝氣器裝置的安裝深度，本設計采用 HA=。 計算得： 空氣離開反應池時氧的百分比 Ot =%=% 曝氣池中的平均溶解氧飽和度 為 （ ） 式中： Csb—— 鼓風曝氣池內混合液溶解氧飽和度的平均值， mg/L； Cs—— 在大氣壓條件下 氧的飽和度， mg/L； Pb—— 空氣擴散裝置出口處的絕對壓力， Pa； Ot—— 空氣離開反應池時氧的百分比 。C 時 鼓風曝氣池內混合液溶解氧飽和度的平均值 Csb(20)== mg/L 30176。C 時，脫氧清水的充氧量為 （ ） 式中： Ro—— 脫氧清水的充氧量 ， kgO2/h； Rt—— 需氧量， kg/L； —— 氧轉移折算系數(shù)，一般 =～ ，取 =； —— 氧溶解折算系數(shù)，一般 =～ ，取 =； —— 密度， kg/L， 清水密度 為 kg/L； CL—— 廢水中實際溶解氧濃度， mg/L； Csb—— 鼓風曝氣池內混合液溶解氧飽和度的平均值， mg/L。 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 計算得：鼓風空氣量 GS== m3/min 單個 反應池平面面積為 10m 6m，設每個曝氣器的服務面積為 2m2。 每個 SBR 池需要曝氣器 32 個。 管道直徑： （ ） 式中： D—— 管道直徑， m； GS—— 鼓風空氣量， m3/min； n—— 管道數(shù)量； u—— 管道內空氣流速， m/s。 計算得：每池的排水負荷 QD = = m3/min 混凝沉淀設計及 計算 ： 混凝沉淀 設計說明： 本次設計的滲濾液 pH 值在 6~9 左右，根據(jù)常用混凝劑的應用特性 ， 選用聚合氯化鋁（ PAFC） [17]作為混凝劑， 混凝劑的投加采用濕投法。本次選擇的聚合氯化鋁混凝劑為液態(tài)。 計算得： 溶液池容積 V1== m3 溶液池設置兩個，以便交替使用，每個溶液池的容積為 V1。 ： 因為聚合氯化鋁為液態(tài)混凝劑，因此不必設溶解池，但需設置儲液池。儲液池體積 V2= V1= = m3?？紤]儲液池超高為，儲液池的形狀采用方形，則儲液池的尺寸為： 。 ： 常用的藥液投加方式有重力投加、水射器投加和泵