【導(dǎo)讀】時(shí)，每噸垃圾可產(chǎn)生滲濾液[1]。填埋場(chǎng)滲濾液的來(lái)源有直接降水、地表。pH值升高，而COD、BOD5、硬度、揮發(fā)性脂肪酸和金屬的含量明顯下降。隨著堆放年限的增加，垃圾滲濾液中氨氮濃度會(huì)逐漸升高[2]。污染物種類繁多：滲濾液的污染成分包括有機(jī)物、無(wú)機(jī)離子和營(yíng)養(yǎng)物質(zhì)。及其它有機(jī)污染物。原有的、以及垃圾降解后產(chǎn)生的污染物經(jīng)過(guò)溶解、洗淋等作用進(jìn)入垃圾滲濾液中，以致垃圾滲濾液污染物濃度特別高，而且成分復(fù)雜。不同的地區(qū)，生活垃圾。的組成可能相差很大。相應(yīng)的滲濾液水質(zhì)也會(huì)有很大差異。微生物所需的磷元素比例相差較大。表徑流量、地下水入滲量、垃圾自身特性及填埋結(jié)構(gòu)等多種因素的影響。最主要的是降水量。由于垃圾填埋場(chǎng)是一個(gè)敞開的作業(yè)系統(tǒng)，因此滲濾液的產(chǎn)量。液的產(chǎn)生量受到多種因素的影響，要準(zhǔn)確預(yù)測(cè)滲濾液的產(chǎn)生量是非常困難的。達(dá)到各項(xiàng)水質(zhì)指標(biāo)且優(yōu)于排放標(biāo)準(zhǔn)。間，使其達(dá)到所需值?；钚晕勰喾▽?duì)滲濾液中易降解有機(jī)物具有較高的去除率，

　　

【正文】 （ ） 式中： G—— 產(chǎn)生的沼氣量， m3/h； e—— 產(chǎn)氣率，取 e= /kgCOD； 四川理 工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 主要構(gòu)筑物的工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算 Qmax—— 設(shè)計(jì)流量， m3/d； S0—— 進(jìn)水平均 COD， mg/L； E—— COD 去除率，去 E=83%。 計(jì)算得：產(chǎn)氣量 G= 6000 103 = m3/h 每天產(chǎn)生的沼氣量為 m3/d。 SBR 池設(shè)計(jì)及 計(jì)算 ： SBR 池 設(shè)計(jì)說(shuō)明： SBR 工藝的核心是 SBR 反應(yīng)池 ， SBR 法的工藝設(shè)備是由曝氣裝置、上清液排出裝置 （潷 水器 )，以及其他附屬設(shè)備組成的反應(yīng)器。 SBR 法按進(jìn)水方式分為間歇進(jìn)水方式和連續(xù)進(jìn)水方式；按有機(jī)物負(fù)荷分為高負(fù)荷運(yùn)行方式、低負(fù)荷運(yùn)行方式及其他運(yùn)行方式。 本設(shè)計(jì)采用間歇進(jìn)水，高負(fù)荷運(yùn)行方式，由流入、反應(yīng)、沉淀、排放、閑置五個(gè)工序組成。 SBR 池 設(shè)計(jì)計(jì)算 [14]： 設(shè)計(jì)流量 Qmax=300 m3/d= m3/h= 103 m3/s； 反應(yīng)池水深 H=5m； BOD5污泥負(fù)荷 Ls=(kgMLSS d)； 污泥濃度 MLSS=4000mg/L； 排水比 ； 安全高度 ε=； 反應(yīng)池?cái)?shù) N=2； 池寬與池長(zhǎng)之比為 1： 1； 需氧量系數(shù) a=。 [15]： （ 1）曝氣時(shí)間 TA （ ） 式中： TA—— 曝 氣時(shí)間， h； S0—— 進(jìn)水平均 BOD5， mg/L； Ls—— SBR 污泥負(fù)荷， kgBOD/(kgMLSS d)； —— 排水比； X—— 反應(yīng)器內(nèi)混合液平均 MLSS 濃度， mg/L。 計(jì)算得：曝氣時(shí)間 （ 2）沉淀時(shí)間 TS 四川理 工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 主要構(gòu)筑物的工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算 （ ） （ ） 式中 ： Ts—— 沉淀時(shí)間， h； H—— 反應(yīng) 器 水深， m ； —— 排水比； ε—— 安全高度； Vmax—— 活性污泥界面的初始沉降速度， m/h； X—— 反應(yīng)器內(nèi)混合液平均 MLSS 濃度， mg/L。 計(jì)算得： 污泥界面初始沉降速度 Vmax = 104 = 沉淀時(shí)間 （ 3）排水時(shí)間 TD=2h （ 4）周期數(shù) n 一周期所需時(shí)間 TC≥TA+TS+TD=7++2= 周期數(shù) n= （ ） 取 n=2，則 TC=12h （ 5）進(jìn)水時(shí)間 （ 式中： TF—— 進(jìn)水時(shí)間， h； TC—— 一個(gè)周期所需時(shí)間， h； N—— 一個(gè)系列反應(yīng)池?cái)?shù)量 。 計(jì)算得： 進(jìn)水時(shí)間 TF=h （ 6） 反應(yīng)池容積 V （ ） 式中： V—— 各反應(yīng)池容積， m3； N—— 反應(yīng)池的個(gè)數(shù)； n—— 周期數(shù)； Qmax—— 日最大廢水處理量， m3/d。 計(jì)算得： 反應(yīng)池容積 m3 （ 7） 反應(yīng)池尺寸： 單個(gè)反應(yīng)池面積 A=m2 取 SBR 池長(zhǎng) L=10m，則 SBR 池寬 B=6m。 （ 8） 進(jìn)水變動(dòng)的討論 四川理 工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 主要構(gòu)筑物的工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算 排出結(jié)束時(shí)水位： 基準(zhǔn)水位 ： 高峰水位： 警報(bào)、溢流水位： 污泥界面： SBR 反應(yīng)池水位概念如圖 所示。 圖 SBR 反應(yīng)池 水位概念圖 （ 9） 鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng) =aQmax（ S0Se） （ ） 式中： —— 需氧量， kgO2/d； a—— 需氧量系數(shù)， kgO2/kgBOD5； Qmax—— 設(shè)計(jì)流量， m3/d； S0—— 進(jìn)水 BOD5， kg/ m3； Se—— 出水 BOD5， kg/ m3。 計(jì)算得：需氧量 = 300 (560 95) 103= kgO2/d 周期數(shù) n=2，反應(yīng)池?cái)?shù) N=2，則每個(gè)池一個(gè)周期的需氧量 = kgO2/d 以曝氣時(shí)間 TA=7h 為周期的需氧量為 kgO2/d 設(shè) 計(jì)算水溫為 20176。C， 混合液 DO 濃度 CL =，微孔曝氣器的氧 轉(zhuǎn)移 率 EA=15%， 設(shè)曝氣頭距池底 ，則淹沒(méi)水深為 。 查表得： 20176。C 時(shí) 溶解 氧在水中飽和溶解度 [16]： Cs(20)=30176。C 時(shí) 溶解 氧在水中飽和溶解度 ： Cs(30)=微孔 曝氣器出口處的絕對(duì)壓力 ： Pb=P0+ 103 HA （ ） 式中： Pb—— 曝氣器出口處的絕對(duì)壓力 Pb， Pa； P0—— 大氣壓力， P0= 105Pa； HA—— 曝氣器裝置的安裝深度，本設(shè)計(jì)采用 HA=。 計(jì)算得： 曝氣器出口處的絕對(duì)壓力 Pb= 105+ 103 = 105Pa 高峰水位 基準(zhǔn)水位 排水結(jié)束水位 污泥界面 警報(bào)、溢流水位 h1 h2 h333 h4 h5 四川理 工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 主要構(gòu)筑物的工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算 空氣離開反應(yīng)池時(shí)氧的百分比為 100% （ ） 式中： Ot—— 空氣離開反應(yīng)池時(shí)氧的百分比 ， %； EA—— 空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移效率，對(duì)于 微孔 曝氣器，取 15%。 計(jì)算得： 空氣離開反應(yīng)池時(shí)氧的百分比 Ot =%=% 曝氣池中的平均溶解氧飽和度 為 （ ） 式中： Csb—— 鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值， mg/L； Cs—— 在大氣壓條件下 氧的飽和度， mg/L； Pb—— 空氣擴(kuò)散裝置出口處的絕對(duì)壓力， Pa； Ot—— 空氣離開反應(yīng)池時(shí)氧的百分比 。 計(jì)算得： 20176。C 時(shí) 鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值 Csb(20)== mg/L 30176。C 時(shí) 鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值 Csb(30)== mg/L 溫度 20176。C 時(shí)，脫氧清水的充氧量為 （ ） 式中： Ro—— 脫氧清水的充氧量 ， kgO2/h； Rt—— 需氧量， kg/L； —— 氧轉(zhuǎn)移折算系數(shù)，一般 =～ ，取 =； —— 氧溶解折算系數(shù)，一般 =～ ，取 =； —— 密度， kg/L， 清水密度 為 kg/L； CL—— 廢水中實(shí)際溶解氧濃度， mg/L； Csb—— 鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值， mg/L。 計(jì)算得： 充氧量 Ro== kg O2/h 鼓風(fēng)空氣量： （ ） 式中： GS—— 鼓風(fēng)空氣量， m3/min； Ro—— 脫氧清水的充氧量 ， kgO2/h； EA—— 空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移效率，對(duì)于 微孔 曝氣器，取 15%。 四川理 工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 主要構(gòu)筑物的工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算 計(jì)算得：鼓風(fēng)空氣量 GS== m3/min 單個(gè) 反應(yīng)池平面面積為 10m 6m，設(shè)每個(gè)曝氣器的服務(wù)面積為 2m2。 曝氣器的個(gè)數(shù)： 個(gè)，取總曝氣器個(gè)數(shù)為 64 個(gè)。 每個(gè) SBR 池需要曝氣器 32 個(gè)。 設(shè)空氣干管流速 u1=15m/s，干管數(shù)量 n1=1； 支管流速 u2=10m/s， ，支管數(shù) 量 n2=2； 小支管流速 u3=5m/s，小支管數(shù)量 n3=6。 管道直徑： （ ） 式中： D—— 管道直徑， m； GS—— 鼓風(fēng)空氣量， m3/min； n—— 管道數(shù)量； u—— 管道內(nèi)空氣流速， m/s。 計(jì)算得： 空氣干管直徑 D1==， 選用 DN125mm 鋼管 空氣支管直徑 D2==，選用 DN100mm 鋼管 空氣小支管直徑 D3==，選用 DN80mm 鋼管 （ 10） 上清液排出裝置潷水器 每池的排水負(fù)荷 （ ） 式中： QD—— 每個(gè)反應(yīng)池的排水負(fù)荷， m3/min； Qmax—— 設(shè)計(jì)流量， m3/d； N—— 反應(yīng)池?cái)?shù)； n—— 周期數(shù)； TD—— 排水時(shí)間， h。 計(jì)算得：每池的排水負(fù)荷 QD = = m3/min 混凝沉淀設(shè)計(jì)及 計(jì)算 ： 混凝沉淀 設(shè)計(jì)說(shuō)明： 本次設(shè)計(jì)的滲濾液 pH 值在 6~9 左右，根據(jù)常用混凝劑的應(yīng)用特性 ， 選用聚合氯化鋁（ PAFC） [17]作為混凝劑， 混凝劑的投加采用濕投法。聚合氯化鋁適宜pH5~9，對(duì)設(shè)備腐 蝕性小，效率高，耗藥量小、絮體大而重、沉淀快，受水溫影響小，投加過(guò)量對(duì)混凝效果影響小，適合各類水質(zhì)，對(duì)高濁度廢水十分有效，因 四川理 工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 主要構(gòu)筑物的工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算 此適合本次設(shè)計(jì)。本次選擇的聚合氯化鋁混凝劑為液態(tài)。 混凝沉淀 設(shè)計(jì)計(jì)算： ： （ ） 式中： V1—— 溶液池容積， m3； —— 混凝劑最大投量，取 =20mg/L； Qmax—— 設(shè)計(jì)流量， m3/d； —— 溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)，一般取 10%~20%，取 =10%； n—— 每日配制次數(shù)，一般為 2~6 次，取 n=2。 計(jì)算得： 溶液池容積 V1== m3 溶液池設(shè)置兩個(gè)，以便交替使用，每個(gè)溶液池的容積為 V1。 考慮溶液池超高為 ，溶液池的形狀采用矩形，則溶液池的尺寸為： 1m 。 ： 因?yàn)榫酆下然X為液態(tài)混凝劑，因此不必設(shè)溶解池，但需設(shè)置儲(chǔ)液池。儲(chǔ) 液池的體積一般設(shè)為溶液池的 15%~30%。儲(chǔ)液池體積 V2= V1= = m3。儲(chǔ)液池設(shè)置兩個(gè)，一用一備，每個(gè)儲(chǔ)液池的容積為 V2。考慮儲(chǔ)液池超高為，儲(chǔ)液池的形狀采用方形，則儲(chǔ)液池的尺寸為： 。 本次設(shè)計(jì)使用的混凝劑為液態(tài)聚合氯化鋁，因此選用轉(zhuǎn)子流量計(jì)作為計(jì) 量設(shè)備，以調(diào)節(jié)藥液投加量 [18]。 ： 常用的藥液投加方式有重力投加、水射器投加和泵投加。本次采用水射器