【正文】 本次采用水射器投。 本次設計使用的混凝劑為液態(tài)聚合氯化鋁，因此選用轉子流量計作為計 量設備，以調節(jié)藥液投加量 [18]。儲液池設置兩個，一用一備，每個儲液池的容積為 V2。儲 液池的體積一般設為溶液池的 15%~30%。 考慮溶液池超高為 ，溶液池的形狀采用矩形，則溶液池的尺寸為： 1m 。 混凝沉淀 設計計算： ： （ ） 式中： V1—— 溶液池容積， m3； —— 混凝劑最大投量，取 =20mg/L； Qmax—— 設計流量， m3/d； —— 溶液質量分數(shù)，一般取 10%~20%，取 =10%； n—— 每日配制次數(shù)，一般為 2~6 次，取 n=2。聚合氯化鋁適宜pH5~9，對設備腐 蝕性小，效率高，耗藥量小、絮體大而重、沉淀快，受水溫影響小，投加過量對混凝效果影響小，適合各類水質，對高濁度廢水十分有效，因 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 此適合本次設計。 計算得： 空氣干管直徑 D1==， 選用 DN125mm 鋼管 空氣支管直徑 D2==，選用 DN100mm 鋼管 空氣小支管直徑 D3==，選用 DN80mm 鋼管 （ 10） 上清液排出裝置潷水器 每池的排水負荷 （ ） 式中： QD—— 每個反應池的排水負荷， m3/min； Qmax—— 設計流量， m3/d； N—— 反應池數(shù)； n—— 周期數(shù)； TD—— 排水時間， h。 設空氣干管流速 u1=15m/s，干管數(shù)量 n1=1； 支管流速 u2=10m/s， ，支管數(shù) 量 n2=2； 小支管流速 u3=5m/s，小支管數(shù)量 n3=6。 曝氣器的個數(shù)： 個，取總曝氣器個數(shù)為 64 個。 計算得： 充氧量 Ro== kg O2/h 鼓風空氣量： （ ） 式中： GS—— 鼓風空氣量， m3/min； Ro—— 脫氧清水的充氧量 ， kgO2/h； EA—— 空氣擴散器的氧轉移效率，對于 微孔 曝氣器，取 15%。C 時 鼓風曝氣池內混合液溶解氧飽和度的平均值 Csb(30)== mg/L 溫度 20176。 計算得： 20176。 計算得： 曝氣器出口處的絕對壓力 Pb= 105+ 103 = 105Pa 高峰水位 基準水位 排水結束水位 污泥界面 警報、溢流水位 h1 h2 h333 h4 h5 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 空氣離開反應池時氧的百分比為 100% （ ） 式中： Ot—— 空氣離開反應池時氧的百分比 ， %； EA—— 空氣擴散器的氧轉移效率，對于 微孔 曝氣器，取 15%。C 時 溶解 氧在水中飽和溶解度 [16]： Cs(20)=30176。C， 混合液 DO 濃度 CL =，微孔曝氣器的氧 轉移 率 EA=15%， 設曝氣頭距池底 ，則淹沒水深為 。 圖 SBR 反應池 水位概念圖 （ 9） 鼓風曝氣系統(tǒng) =aQmax（ S0Se） （ ） 式中： —— 需氧量， kgO2/d； a—— 需氧量系數(shù)， kgO2/kgBOD5； Qmax—— 設計流量， m3/d； S0—— 進水 BOD5， kg/ m3； Se—— 出水 BOD5， kg/ m3。 計算得： 反應池容積 m3 （ 7） 反應池尺寸： 單個反應池面積 A=m2 取 SBR 池長 L=10m，則 SBR 池寬 B=6m。 計算得： 污泥界面初始沉降速度 Vmax = 104 = 沉淀時間 （ 3）排水時間 TD=2h （ 4）周期數(shù) n 一周期所需時間 TC≥TA+TS+TD=7++2= 周期數(shù) n= （ ） 取 n=2，則 TC=12h （ 5）進水時間 （ 式中： TF—— 進水時間， h； TC—— 一個周期所需時間， h； N—— 一個系列反應池數(shù)量 。 d)； —— 排水比； X—— 反應器內混合液平均 MLSS 濃度， mg/L。 d)； 污泥濃度 MLSS=4000mg/L； 排水比 ； 安全高度 ε=； 反應池數(shù) N=2； 池寬與池長之比為 1： 1； 需氧量系數(shù) a=。 本設計采用間歇進水，高負荷運行方式，由流入、反應、沉淀、排放、閑置五個工序組成。 SBR 池設計及 計算 ： SBR 池 設計說明： SBR 工藝的核心是 SBR 反應池 ， SBR 法的工藝設備是由曝氣裝置、上清液排出裝置 （潷 水器 )，以及其他附屬設備組成的反應器。 3．產(chǎn)氣量 G （ ） 式中： G—— 產(chǎn)生的沼氣量， m3/h； e—— 產(chǎn)氣率，取 e= /kgCOD； 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 Qmax—— 設計流量， m3/d； S0—— 進水平均 COD， mg/L； E—— COD 去除率，去 E=83%。 在三個上向流室的 頂部中央 各 設一個沼氣出口，尺寸為 100mm，并設計有200mm長的直管段。 計算得：下 向流 室流速 V2=m/h 有效水深設為 Hh=，超高 H2=， 頂部厚度 ， 則總水深 H=，ABR池尺寸為 ： =， 停留時間 HRT=。 反應上 向 流室和下 向 流室的水平寬度比為 4:1，即下 向 流 室 寬度 B2=，長度與上向流室相同為 L2=。 圖 ABR 池示意圖 ABR 池 設計計算 1． 上向流 室 截面積 A1 （ ） 式中： A1—— 上向流 室 截面積 ， m2； Qmax—— 設計流量， m3/d； V1—— 上向流 室 水流上升速度， 一般為 1~3m/h，取 V1=。轉角，起到對上向流室均勻布水的作用 ，共設計了 5塊擋板。而上向流室過水截面積大，流速慢，不僅能使廢水與厭氧污泥充分混合 ， 接觸反應，又可截留住厭氧活性污泥， 避免其 流失，保持反應器內厭氧活性污泥高濃度。 廢水在反應器內沿折流板 作下向流動。d ） 。 圖 吹脫塔示意圖 吹脫塔設 計 計算： ： 設計流量 Qmax=300 m3/d= m3/h= 103 m3/s 設計淋水密度 q=100 m3/（ m2 吹脫塔內裝填料，水從塔頂送入，往下噴淋，空氣由塔底送入， 為了防止產(chǎn)生水垢，所以 本次設計中采用 逆 流氨吹脫塔 ， 采用規(guī)格為 25 25 的陶瓷拉西環(huán)填料亂堆方式進行填充 。 NH3溶解在水中的反應方程式為： NH3+H2ONH4++OH 從反應式中可以看出，要想使得更多的氨被吹脫出來，必須使游離氨的量增加， 則必須將進入吹脫塔的廢水 pH 值調到堿性， 使廢水中 OH量 增加，反應向左移 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 動，廢水中游離氨增多，使氨更容易被吹脫。 考慮調節(jié) 池的超高為 ，則調節(jié)池的尺寸為： 6m 5m =84 m3， 在池底設集水坑，水池底以 i= 的坡度滑向集水。 采用矩形池 ，調節(jié)池表面積為： （ ） 式中： A—— 調節(jié)池表面積， m2； V—— 調節(jié)池體積， m3； H—— 調節(jié)池水深， m。 t () 式中： V—— 調節(jié)池容積， m3； Qh—— 最大時平均流量， m3/h； t—— 停留時間， h。 調節(jié)池示意圖如圖 所示。另一個用于吹脫 塔 后，用酸將 pH 值降低至 8 左右，達到后續(xù)生物處理所適宜的范圍。本次調節(jié)池設 計為 鋼筋混凝土結構 ，采用矩形池型。 計算得： 每日柵渣量 = m3/d m3/d 所以選擇人工清渣。 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算 計算得： 柵后槽總高度 H=++= （ 8）柵槽總長度 L L=L1+L2+++ () H1=h+ h2 () 式中： L—— 柵槽總長度， m； L1—— 進水渠道漸寬部分的長度， m； L2—— 出水渠道漸窄部分的長度， m； H1—— 柵前渠中水深， m； h—— 柵前水深， m； h2—— 柵前渠道超高，一般取 ； —— 柵后部分長度 ， m； —— 柵前部分長度 ， m； —— 格柵傾角， =60176。 計算得：進水渠道漸寬部分的長度 m （ 6）出水渠道漸窄部分長度 L2 （ ） 式中： L1—— 進水渠道漸寬部分的長度， m； L2—— 出水渠道漸窄部分的長度， m。； —— 形狀系數(shù)， 當柵條斷面為矩形時， =； s—— 柵條寬度， m； b—— 格柵間隙， m。 采用柵條規(guī)格為 10 50mm，即 s= 計算得：柵 槽寬度 B= （ 16— 1） + 16= （ 4）通過格柵的水頭損失 h1 h1 = k (n1) + b； —— 柵條 間隙， m； —— 柵前水深， m； ν—— 過柵流速， m/s。 計算 ： （ 1）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式： （ ） 式中： Qmax—— 設計流量， m3/s； B1—— 柵前槽寬， m； ν1—— 柵前流速， m/s。 Kz () = 103 m3/s= 103 m3/s 參數(shù) ： 柵條間隙 b=6mm； 四川理 工學院畢業(yè)設計（論文） 4 主要構筑物的工藝設計與計算