【正文】 控制應(yīng)力，可按《公預(yù)規(guī)》 條選用； α —— 可按預(yù)應(yīng)力筋布置情況取 ~，當(dāng)預(yù)應(yīng)力束較長(zhǎng)且平直時(shí)取偏大值，當(dāng)預(yù)應(yīng)力較短或彎折較多時(shí)可取偏小值。 2）只在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋 0)( 0)( inm a x ???? ????? xxyxs ssyxs eKNM eKNM 分別求解可得預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)估算： ? ?? ???????????????????????????????xxsc o nysyxxxsc o nysyxxsc o nysyxeeKAMneeKAMneKAMnxm inxm inm a xK)(K)()(??? （ 1）估算邊跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋 采用 ? 每根鋼絞線面積 Ay=140mm2，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fpk=1860MPa，張拉控制應(yīng)力取 α con==1395MPa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。 由表知： Msmax=﹒ m； Msmin= ﹒ m。 可得 根≤ nyx≤ 根 （ 2）估算中跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋 由表知： Msmax=﹒ m； Ms min=﹒ m。 33 )( , myIwmyIwsxxx ??????? 求得 ≤ nyx≤ (3)只在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力筋 此時(shí)，0)( 0)( inm a x ???? ????? xxyxs ssyxs eKNM eKNM 35 分別求解可得預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)估算： ? ?? ??????????????????????????????sssc o nysyxsssc o nysyxsxc o nysyxeeKAMneeKAMneKAMnsm a xsm a xm inK)(K)()(??? 估算支點(diǎn)截面上緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋： 由表可知： Ms max=﹒ m； Msmin=﹒ m。 33 )( , myIwmyIwsxxx ??????? 求得 ≤ nyx≤ 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第 條使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的壓應(yīng)力應(yīng)符合下面規(guī)定： ckptkc ???? 式中： б kc—— 由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土受壓緣 的法向壓應(yīng)力，WMkkc?? ； б pt—— 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力； fck—— 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； Mk—— 按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的彎矩值； W—— 受彎側(cè)的抗彎模量。 與按抗裂要求估算類(lèi)似，可寫(xiě)成以下兩個(gè)不等式： xckssyxxsyxksckxxysxxysk WfeKNeKNM WfeKNeKNM ??????? ?????? )()( )()(m i nm a x 式中： Mkmax、 Mkmin—— 按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合的計(jì)算彎矩最大值、最小值； 其余各符號(hào)同上 1）截面上下緣均 布置預(yù)應(yīng)力筋 36 ? ?? ????????????????????????????????xxxsxysksckyxxxxsxysksckyxxsssyskxckyxeeKeKNMWfNeeKeKNMWfNeKeKNMWfNxm a xxm a xm i nK)(K)()( ? ?? ???????????????????????????????sssxsyxkxckyssssxsyxkxckyssxxxyxksckyseeKeKNMWfNeeKeKNMWfNeKeKNMWfNsm i nsm a xm a xK)(K)()( 2）只在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋 ? ?? ?????????????????????????????sxxc o nyksckyxsxxc o nyksckyxxsc o nykxckyxeeKAMWfNeeKAMWfNeKAMWfNsm a xsm a xm inK)(K)()(??? （ 1）估算邊跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋 采用 ? 每根鋼絞線面積 Ay=140mm2，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fpk=1860MPa，張拉控制應(yīng)力取 α con==1395MPa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。 由表可知： Ms max=﹒ m； Ms min=﹒ m。 求得 ≤ nyx≤ （ 2）估算中跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋 由表可知： Ms max=﹒ m； Msmin=﹒ m。 求得 ≤ nyx≤ 37 3）只在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力筋 ? ?? ?????????????????????????????sssc o nykxckyssssc o nykxckyssxc o nyksckyseeKAMWfNeeKAMWfNeKAMWfNsm insm inm a xK)(K)()(??? 由表可知： Ms max=﹒ m； Msmin=﹒ m。 求得 ≤ nyx≤ 預(yù)應(yīng)力梁達(dá)到受彎極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。在初步估算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時(shí)，對(duì)于 T 形截面，當(dāng)中性軸位于受壓翼緣內(nèi)可按矩形 截面計(jì)算，當(dāng)忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)、受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋），計(jì)算結(jié)果偏大，但作為力筋數(shù)量的估算是允許的。 b b (h0x/2) 聯(lián)立解得： bf Mhhx cd ????? 0200 2? 由此： )2( 0200 bf Mhhbfx cdcd ??????? ? 式中： ny—— 按極限承載能力估算得預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量的最小值； fcd—— 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； fpd—— 預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； γ 0— — 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)； b—— 受壓翼緣寬度； h0—— 截面的有效高度。 1）估算邊跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋 采用 ? 每根鋼絞線面積 Ay=140mm2，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fpd=1260MPa。 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 取 γ 0=。 則可得： nyx= 根。 則可得： nyx= 根。 則可得： nyx= 根。具體成束及束號(hào)為：正彎矩采用 4束 6 ? ，分別記為 N N N N4；中支點(diǎn)負(fù)彎矩束采用 5 束 3 ? ，分別即為 :3T 2T2。然而筋束中的預(yù)應(yīng)力往往受施工因素、材料性能及環(huán)境條件等因素的影響而引起預(yù)應(yīng)力損失。如筋束張拉時(shí)的初始應(yīng)力（一般稱為張拉控制應(yīng)力）為 ? con，相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力損失值為 ? 1，則有效預(yù)應(yīng)力的表達(dá)式為： ? pe=? con? l。 x—— 從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度，近似可取縱軸上的投影長(zhǎng)度，m； k—— 管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取 。 后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋有錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響，可參照《公預(yù)規(guī)》附錄 D 計(jì)算如下。 當(dāng) lf≤ l 時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼 筋離張拉端 x處考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失 △ ? x（ ? l2），可按下列公式計(jì)算： fflx l xl ???? ??? )( 2 fdl?? ??? 2 式中，△ ? 當(dāng) ≤ l 時(shí)在 lf影響范圍內(nèi)，預(yù)應(yīng)力鋼筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預(yù)應(yīng)力損失值：如 x≥ lf，表示 x 處預(yù)應(yīng)力鋼筋不受反摩擦的影響。 跨中錨具變形損失 鋼束 束數(shù) x （ m） l （ m） △? d （ MPa/m） ∑△ l （ m） Ep (MPa) lf （ m） ? l2 (MPa) 1 1 105 2 1 105 3 1 105 平均值 43 各控制截面錨具變形損失的平均值 截面 ? l2平均值（ MPa） 截面 ? l2平均值（ MPa） 左邊支點(diǎn) 邊跨右變化點(diǎn) 邊跨左變化點(diǎn) 左中支點(diǎn) 邊跨 1/4 中跨左變化點(diǎn) 邊跨跨中 中跨 1/4 邊跨 3/4 中跨跨中 （ ? l4） ? ?? pcEPl ??? 4 式中：△ ? pc—— 在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力， MPa； EP? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，取 。 )(1 nn pnpnppc yI eNANm ???? ppnppepnppeslppeplc onpe N yAeAAAN ??????? ?????? , 6 跨中由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失計(jì)算見(jiàn)表，其余截面同跨中，見(jiàn)表。 跨中由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算見(jiàn)表，其余截面同跨中，見(jiàn)下表。 據(jù)厚度 h查《公預(yù)規(guī)》表 ： ),(,),( 030 ??? ttttcs ?? 。 各控制截面由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 截面 ρ Ρ ps ? pc （ MPa） ? l6 （ MPa） 左邊支點(diǎn) 103 邊跨左變化點(diǎn) 103 邊跨 1/4 103 邊跨跨中 103 邊跨 3/4 103 邊跨右變化點(diǎn) 103 左中支點(diǎn) 103 中跨左變化點(diǎn) 103 中跨 1/4 103 中跨跨中 103 對(duì)于后張法構(gòu)件：傳力錨固時(shí)的損失（第一批） ? lI=? l1+? l2+? l4 傳 力錨固時(shí)的損失（第二批） ? lII=? l5+? l6 各截面的預(yù)應(yīng)力損失和有效預(yù)應(yīng)力 項(xiàng)目 預(yù)加應(yīng)力階段 ?lI=? l1+? l2+? l4（ MPa） 使用階段 ? lII=? l5+? l6（ MPa） 鋼束有效預(yù)應(yīng)力 （ MPa） 截面 ? l1 ? l2 ? l4 ? lI ? l5 ? l6 ? lII 預(yù)加應(yīng)力階段 ? p=?con? lI 預(yù)加應(yīng)力階段 ? `p=? con? l1?lII 左邊支點(diǎn) 1211 邊跨左變化點(diǎn) 邊跨1/4 1168 邊跨跨中 邊跨3/4 1168 邊跨右 195 46 變化點(diǎn) 左中支點(diǎn) 中跨左變化點(diǎn) 195 中跨1/4 1168 中跨跨中 六、配束后主梁內(nèi)力計(jì)算 及內(nèi)力組合 考慮預(yù)應(yīng)力次效應(yīng)后的荷載組合 荷載項(xiàng)目 配預(yù)應(yīng)力筋前荷載組合 預(yù)應(yīng)力筋次內(nèi)力 配預(yù)應(yīng)力筋后荷載組合 承載能力極限狀態(tài)組合 短期作用組合 長(zhǎng)期作用組合 承載能力極限狀態(tài)組合（不利）（①+④） 承載能力極限狀態(tài)組合（有利）（①+④） 短期作用組（②+④） 長(zhǎng)期作用組合（③ +④） ① ② ③ ④ 左支點(diǎn) 最大彎矩（ KN m） 0 0 0 0 0 0 0 0 最大剪力（ KN） 最小剪力（ KN） 邊跨左變化點(diǎn) 最大彎矩（ KN m） 最大剪力（ KN） 最小剪力（ KN） 141 邊跨1/4 最大彎矩（ KN m） 最大剪力（ KN） 最小剪力（ KN） 邊跨跨中