【正文】 12 火焰切割后用刨邊機將每邊刨掉 5mm，以消除割口組織的變化對焊接接頭質量的影響。 1）卷板機的工作原理 卷板機的主要結構形式分為三輥、四輥及立式卷板機。 對稱式三輥卷板機的工作原理如圖 25 所示，其上輥 1 可在垂直方向上下調節(jié)。彎曲時將鋼板放入上下輥之間，然后上輥向下移動將鋼板壓緊并使之彎曲，是鋼板達到塑性變形狀態(tài)，再驅動兩下輥旋轉，并借助于鋼板與輥子之間的摩擦力使鋼板左右移動，同時上輥也隨之轉動，這樣，就使鋼板連續(xù)通過垂直面，受到相同的彎曲，產生相同的的變形。一次行程之后，再將上輥下壓一定距離，又驅動下輥，使鋼板進一步受到彎曲。板料 的兩端不能同時進入三輥之間的部分得不到彎曲，稱為剩余直邊。 坯料經卷彎后所得的曲率取決于輥軸的相對位置、板料的厚度和力學性能。 鋼板在常溫下彎曲加工時，其曲率半徑不應小于某一最小規(guī)定允許值，若超過規(guī)定值，超過材料常溫下塑性變形能力，則應進行熱彎。本產品D/s=2021/16=12540，可以冷彎。為使鋼板都能彎曲成同一曲率，在卷板前要先將其兩端彎曲成所需要的曲率。 本產品鋼板厚度為 16mm，可采用彎曲模和卷板機預彎的方法進行預彎，利用彎曲模和卷板機預彎的工作原理如圖 26 所示，模板厚度一般取卷制鋼板厚度的兩倍或稍多些，其曲率半徑應小于被彎曲鋼板的曲率半徑，這樣既可以不致增加卷板機的負擔，免于損壞機床，又可以保證鋼板的預彎曲率。 圖 26 彎曲模具和卷板機預彎工作原理圖 ② 對中 板料預彎之后，將放入卷板機上下輥之間進行滾卷前必須使板料的母線與輥的軸線平行，使板料的縱向中心線與輥的軸線保持相互垂直，也就是對中。本產品用傾斜進料對中的方法進行對中，具體方法如圖 27 所示。每滾卷一個行程，便適當下調上輥一次，這樣經過多次滾卷就可將板料彎曲成所要求的曲率。 b 板料不致打滑，且不超過設備的額定功率。 當卷制達到要求曲率時，還應在此曲率下多卷幾次，以使其變形均勻和釋放內應力，減少回彈。矯圓多是在卷板機上進行的。 b 使工件在矯正曲率下多次滾卷，并著重于焊縫區(qū)的矯正，使圓筒曲率均勻一致。 桂 林 航 天 工 業(yè) 學 院 16 第六章 封頭的下料和沖壓 封頭的下料 標準橢圓形封頭坯料尺寸可根據下式計算 式中 Dp—— 毛坯料直徑（ mm）； Dn—— 封頭內徑（ mm）； δ —— 封頭壁厚（ mm）； h—— 直邊量（ mm）； 100—— 二次切割余量及防止壓偏量（ mm）； 由公式計算得： Dp=（ 2021+16） +100+100=2620mm。鋼板的下料采用數控火焰切割機進行切割，具體加工形狀如圖 28所示。沖壓所用模具與沖裁模具不同，其凹凸模具沒有鋒利的刃口，而其工作部分都有較大的半徑，并且凸、凹模之間的間隙一般大于板料的厚度。 1）封頭的成形過程 整體封頭的沖壓過程為先將工件加熱到 1100℃。最后上提凸模使封頭與上模脫離。因此要嚴格控制終壓溫度，并在下模的圓周方向上穿六只活動銷來脫模。橢圓形封頭在曲率半徑最小處變薄最大，一般壁厚減薄量在 8%～10%之間，所以選擇的封頭坯料比筒節(jié)坯料厚 2mm。 ②變形程度越大，封頭底部越尖，壁厚變薄量越大。 ④壓邊力過大或過小，壓制溫度過高，都會導致壁厚減小。球形封頭或直邊較長的橢圓形封頭取較大值。取 Z=2mm。 此封頭的坯料直徑 Dp 與封頭內徑 Dn 的差滿足條 件 6δ≤ Dp－ Dn≤ 45δ，屬于中厚壁封頭，用普通模具一次沖壓即可成形，不需要特殊措施。設備型號： QYC3150/4000（雙動）。封頭壓制成形后，進行 二次劃線，并借助于焊接回轉臺進行二次切割。四柱式雙動厚板沖壓液壓機技術參數如表 22 所示。把沖壓好的封頭放在焊接回轉臺上，找出封頭的中心，將封頭定位進行二次劃線，然后進行切割，并開出坡口。上夾套長 2211mm，內徑為φ 2100mm，由周長公式 計算出夾套周長為 6632mm，下夾套（不包括封頭）長 1599mm，夾套封頭的的坯料尺寸可 根據公式 來確定 ，由公 式計算得 Dp=（ 2100+12）+100+100=2734mm。 夾套的成形加工 桂 林 航 天 工 業(yè) 學 院 20 夾套筒節(jié)的卷制工藝與內筒的卷制工藝相同，夾套筒節(jié)的卷制可按內筒的卷制工藝進行加工。 夾套筒節(jié)加工完成之后，還需進行翻邊加工。翻邊坯料變形區(qū)內絕對值最大的主應力是沿切向的壓應力，在該方向產生壓縮變形，并主要發(fā)生在圓弧部分，易在這里發(fā)生失穩(wěn)起皺，這是限制壓縮類曲面翻邊成形極限的主要原因。 1）變形分析 影響圓弧部分切向變形的主要因素有：零件底面寬度 b、翻邊高度 h、曲率半徑 R 及凹模曲率半徑 Rd 等。這主要由于 b的變化改變了其本身切向及橫向的應變的大小，進而對側邊切向應變產生影響。 ③曲率半徑 R 的影響 隨著 R 的增大，可能出現的最大切向應變減小，且沿高度方向分布更加均勻。 2）成形極限 壓縮類曲面翻邊的成形極限用極限翻 邊高度表示，即側邊不起皺的條件下可能得到的最大翻邊高度。 壓縮類曲面翻邊常見缺陷及預防措施如表 23所示。 ②內筒環(huán)縫坡口 內筒體壁厚為 16mm，開 X 形坡口其坡口形狀如圖 211 所示。防止因含有雜質而影響焊接接頭質量。 E5015 在 400℃烘焙 1h，烘箱溫度緩慢升高，烘干后放在 100℃的恒溫箱內，隨取隨用。取出后放在焊條保溫筒內。HJ431 在 150℃烘焙 2h 第九章 縱縫焊接工藝參數 點固焊 筒節(jié)卷制完成后，為防止在搬運及焊接的過 程中變形過大應該先進行點固焊。內筒點固焊接參數如表24 所示，夾套筒節(jié)點固焊焊接參數如表 25 所示。焊絲的伸出長度為 40mm。 表 26 內筒縱縫焊接工藝參數 表 27 夾套縱縫焊接工藝參數 桂 林 航 天 工 業(yè) 學 院 24 所有焊接工藝參數均需要經過焊接工藝評定試驗后來確定所選的參數是否正確。其目的是用來驗證施焊單位擬定的焊接工藝的正確性，制定符合要求的焊接工藝規(guī)程，以指導生產。 筒節(jié)與封頭的裝配 內筒與封頭的坡口形式如圖 212 所示。用吊車吊起封頭向筒節(jié)靠近，調整好間隙和錯變量后就可進行點固焊，點固焊焊接參數如表 23 所示。 1）內環(huán)縫埋弧焊工藝 桂 林 航 天 工 業(yè) 學 院 25 將組裝好的筒體放在滾輪架上，采用伸縮臂式操作機將埋弧焊焊機機頭伸入內環(huán)縫處，調整機頭位置，滾輪架順時針旋轉 ，進行焊接。 2）外環(huán)縫埋弧焊工藝 內環(huán)縫焊妥后，須在外側進行清根，然后再進行焊接。 3）內筒對接焊縫工藝 內筒對接焊縫的對接基本與內筒與封頭的對接方法一樣，組裝時可以直接利用可移動的滾輪架進行組裝。具體焊接參數如表 25所示。焊接參數如表 25和表 27所示。 第十一章 焊后檢驗 容器焊接完成后，需要進行焊縫質量檢驗。為保證焊接質量，必須使焊接檢驗工作貫穿于焊接生產的全過程，只有把焊接檢驗工作擴展到整個焊接生產和使用過程中去，才能更好的保證焊接質量。 按照焊接工藝流程編排檢驗程序就是要根據焊接結構的生產特點，將檢驗內容 (項目 )作為一道單獨工序納入到焊接工藝流程中去，防止出現漏檢。這些法規(guī)性文件是設計產品質量檢驗程序的重要依據，必須嚴格遵守，不能隨意改動?？煽啃允侵妇o密結合產品的制造特點和企業(yè)實際 (工程技術力量，工人的基本素質，設備先進程度、加工能力和使用狀態(tài)，廠房建筑和周 圍環(huán)境等等 )，嚴格執(zhí)行質量標準和檢驗程序，正確的使用檢驗設備和儀器，準確地判定產品質量等級。不要盲目地增加一些不 必要的檢驗項目和內容，只顧質量而不惜工本的做法是不符合經常性原則的。但直徑在 以下的顯微氣孔、顯微裂紋和微小的未焊透等缺陷不易用 X射線 探傷法探測到。 超聲波檢測 本產品的重要位置焊縫需進行超聲波檢驗，達到 JB/152— 81《鋼制壓力容器對焊縫超聲波探傷》標準 II 級合格。 涂漆 產品的涂漆（噴涂、作標志以及包裝）是焊接生產的最后環(huán)節(jié)，罐體涂漆后表面粗糙度高，色彩柔和典雅，并且突出了金屬的質感。近些年，隨著涂漆工藝中反滲透技術的成熟與應用，為涂漆工藝的推廣使用奠定了堅實的基礎。 桂 林 航 天 工 業(yè) 學 院 28 第十二章 結論 本文研究了 壓力容器 的制 作， 壓力容器 的制作要經過： 能分析； 選定和 焊接材料選取 ； 3. 鋼材預處理 ； 4. 內筒 、 封頭 、 夾套的下料和卷制 ； 5. 焊前準備 ； 6. 焊縫焊接工藝參數 的選定； 7. 焊后檢驗 等這七個步驟的來實行。 感謝鋪導員王韋慶在他的領導下，讓 我有了更大的進步，懂得了人生的很多道理 ! 特別感謝我的論文指導老師魏真， 感謝他在這段時間對我如何查閱資料的耐心 指導和嚴格的進度督促。再此，我深表謝意，并衷心祝魏真身體健、工作順利、合家 幸福！感謝與我并肩作戰(zhàn)的舍友與同學們，感謝關心我支持我的朋友們，在他們的幫助 和共同交流下，論文順利的完成 ! 最后，我要感謝撫育我長大成人的父母，他們給予了我無私的愛、默默無聞的奉獻和一貫的支持與勉勵，是我求學中奮發(fā)向上的力量