【正文】 θ =（ AfHT） /Ls=4 故 Ls,max=（ AfHT） /4=（ ） /4= m3/s 據(jù)此可以作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限 液泛線 令 Hd=ψ (HT＋ hw) Hd=hp+hL+hd hP=hc+hl+h? hl=β hL hL= h w +hOW 聯(lián)立得 ψ HT＋ (ψ β 1)hw=(β +1) hOW+ hc + hd + h? 忽略 h? ，將 hOW 與 Ls、 hd 和 Ls、 hc 與 Vs 的關系代入上式，得 a’ V2s=b’c’ Ls2d’ Ls2/3 式中 a’=[(Aoco)2]（ρ v/ρ l） b’=ψ HT＋ (ψ β 1)hw c’=(lwhO)2 d’=103E( 1+β )(3600/lw)(2/3) 將有關數(shù)據(jù)代入 ,得 a’=[()2]（ ） = b’=＋ ()= c’=()2= d’=1031( 1+)(3600/)(2/3)= 故 V2s= L2/3s 在操作范圍內(nèi) ， 任取幾個 Ls 值 ， 依上式計算出 Vs 的值 ， 計算結果如下表 Ls m3/s Vs m3/s 負荷性能圖 19 0123450 LsVsAVs,maxVs,min 在負荷性能圖上，作出操作點 A，連接 OA，即作出操作線。由圖查得 Vs,max= ,min= m3/s 故操作彈性為： Vs,max/ Vs,min= 提餾段 漏液線 Uo,min=[(+ hLh? )/ρ L /ρ V]1/2 Uo,min=Vs, min/Ao hL= h w +hOW hOW =E(Lh/lw)(2/3) Vs, min = Ao{[+( hW+E(Lh/lw)(2/3)) h? ]ρ L /ρ V }1/2 = (+) 1/2 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 值計算結果列于下表 Ls m3/s Vs m3/s 液沫夾帶線 ev = 液 /kg 氣為限，求 Vs— Ls 關系如下： ev=106/? L[ ua/(HT－ hf)] 20 ua=Vs/(ATAf)= Vs hf==(hw+ how) hw= how=E(Lh/lw)(2/3) hf=(+ Ls2/3)=+ Ls2/3 HT－ hf=ev=106/103[( Ls2/3)] = 整理得： Vs= Ls2/3 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 值計算結果列于下表 Ls m3/s Vs m3/s 液相負荷下限線 對于平流堰，取堰上液層高度 how=，由式 how=E(Lh/lw)(2/3) = Ls,min=據(jù)此可做出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線 液相負荷上限線 以θ =4s 作為液體在降液管中停留時間的下限，由下式 θ =（ AfHT） /Ls=4 故 Ls,max=（ AfHT） /4=（ ） /4= m3/s 據(jù)此可以作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限 液泛線 令 Hd=ψ (HT＋ hw) Hd=hp+hL+hd hP=hc+hl+h? hl=β hL hL= h w +hOW 聯(lián)立得：ψ HT＋ (ψ β 1)hw=(β +1) hOW+ hc + hd + h? 忽略 h? ，將 hOW 與 Ls、 hd 和 Ls、 hc 與 Vs 的關系代入上式，得： a’ V2s=b’c’ Ls2d’ Ls2/3 式中 a’=[(Aoco)2]（ρ v/ρ l） b’=ψ HT＋ (ψ β 1)hw 21 c’=(lwhO)2 d’=103E( 1+β )(3600/lw)(2/3) 將有關數(shù)據(jù)代入 ,得 a’=[()2]（ ） = b’=＋ ()= c’=()2= d’=1031( 1+)(3600/)(2/3)= 故 V2s= Ls 在操作范圍內(nèi) ， 任取幾個 Ls 值 ， 依上式計算出 Vs 的值，計算結果如下表 Ls m3/s Vs m3/s 負荷性能圖 01234560 LsVsVs,maxVs,minA 在負荷性能圖上，作出操作點 A，連接 OA，即作出操作線。由圖查得 Vs,max= ,min= m3/s 故操作彈性為 Vs,max/ Vs,min= 22 第八章 輔助設備的計算及選型 原料貯罐 設計原料的儲存利用時間為 3 天 Qm,h= kg/h 24h 3 = 則可知： V= Qm,h/進料密度 == 設其安全系數(shù)為： 則有： V 實際 = 產(chǎn)品貯罐 設計產(chǎn)品的儲存時間為 3 天 Qm,h= 24h 3 = 產(chǎn)品密度 =甲醇密度 +水密度 = + =： V= Qm,h/產(chǎn)品密度 =194718/ = m3 設其安全系數(shù)為： 則有： V 實際 == m3 選擇設備：采用立式圓筒形固定頂儲罐系列（ ） 原料儲罐的選擇規(guī)格為： 名稱 標準序號 公稱體積 /m3 計算體積 /m3 內(nèi)徑/mm 總高/mm 材料 總重 /kg 規(guī)格 600 660 9500 10338 21840 23 產(chǎn)品儲罐的選擇規(guī)格為 名稱 標準序號 公稱體積 /m3 計算體積 /m3 內(nèi)徑/mm 總高/mm 材料 總重 /kg 規(guī)格 300 330 7500 8305 12760 原料預熱器 原料加熱：采用壓強為 的水蒸汽加熱，溫度為 130℃，冷凝溫度至 130℃流體形式采用逆流加熱 則 Qm,h=50000 1000/(330 24)= kj/(kg K) Cp,h,水 = kj/(kg K) 設加熱原料溫度由 10℃到 85℃ 則有： φ = Qm,h cp,cΔ T = 75 = 106 kj/h 選擇傳熱系數(shù) K=800 w/(m2 K) 則有： A= Qc /(KΔ Tm) = 取安全系數(shù)為 實際面積 A=選擇冷凝器的系列：采用加熱管的直徑為： 25 名稱 公稱直徑 Dg/mm 公稱壓力 Pg/MPa 管程數(shù) N 管子根數(shù) n 規(guī)格 600 Ⅱ 254 名稱 中心排管數(shù) 管程流通面積 /m2 計算換熱面積 /m2 換熱管長度 /mm 規(guī)格 6000 塔底再沸器 Qc=V’w r =( 2258 )=塔釜產(chǎn)品由溫度 ℃加熱到溫度 130℃ Δ Tm== 選擇 K=1000w/( m2 K) A=φ /K△ Tm =( 105 1000)/(600 3600) = m2 取安全系數(shù)為 則 A 實際 =名稱 公稱直徑 Dg/mm 公稱壓力 Pg/MPa 管程數(shù) N 管子根數(shù) n 規(guī)格 273 Ⅱ 32 名稱 中心排管數(shù) 管程流通面積 /m2 計算換熱面積 /m2 換熱管長度 /mm 規(guī)格 3000 26 精餾塔 塔頂空間 塔頂空間指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)拈g距，為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降， 其高度應該大于板間