【正文】 區(qū)面積其中，F(xiàn)1 型浮閥的閥孔直徑為39mm閥孔氣速，其中取F0=10浮閥數(shù)目開孔率精餾段 ： 提留段 ： 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一橫排的孔心距t=，則排間距為精餾段： 提留段： 考慮到塔的直徑較大，故采用分塊式塔板，而各分快板的支撐與銜接將占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距應小于計算值，故取=70mm=，塔孔板布置如下圖：核算：精餾段： 提留段： 由此可知，開孔率在10%~14%之間，且實際動能因數(shù)F0在9~12間，滿足要求。因此，上下兩段塔板壓降如下精餾段每層壓降： 提餾段每層壓降： 上下兩段單板壓降均符合設計任務要求。提餾段： 可見，提餾段符合防止液泛的要求。 故在設計負荷下不會發(fā)生過量液沫夾帶。 故在設計負荷下不會產(chǎn)生過量漏液。已知， 并將代入得：整理得： 在操作范圍內任取幾個值，依上式算出相應的值列于下表中依表中數(shù)據(jù)在VS—LS圖中作出液沫夾帶線(2)取平堰、堰上液層高度作為液相負荷下限條件，取則 整理上式得依此值在VS—LS圖中作線即為液相負荷下限線（3） 依此值在VS—LS圖中作線即為液相負荷上限線（4）令由 聯(lián)立整理得 式中 故 在操作范圍內任取幾個，計算出的值列于表中。5條線包圍區(qū)域為精餾段塔板操作區(qū)，A為操作點，OA為操作線。圖見坐標紙。讀圖，精餾段的操作彈性（1） 式中 （a）近似取E≈, 故 （b）取液沫夾帶極限值為。（氣相負荷下限線）（4） 取F0=5，又 故 據(jù)此做出與液體流量無關的水平漏液線（1）（5） 取平堰、堰上液層高度作為液相負荷下限條件，取則 整理上式得依此值在VS—LS圖中作線即為液相負荷下限線（5）圖82 圖將以上5條線標繪于圖中，即為提餾段負荷性能圖。OP線與（2）線的交點相應相負荷為，OP線與氣相負荷下限線（4）的交點相應氣相負荷為?？芍驹O計塔板上限由液泛控制，下限由漏液控制。℃）導熱系數(shù)：k=(s: Mr=/3600=W冷卻水耗量: kg/s 該設計任務的熱流體為苯，冷流體為水，為使苯能通過殼壁面向空氣中散熱，提高冷卻效果，令苯走殼程，水走管程.計算平均溫度:暫按單殼程、雙管程考慮，先求逆流時平均溫度差 苯T 冷卻水t 33 223?！嬗捎趦闪黧w溫差≈50℃,殼選用固定管板式換熱器的系列標準（JB/T471592）選擇主要參數(shù)如下： 公稱直徑DN 400mm 公稱壓力NP 管程數(shù) 4 管子尺寸 管子根數(shù)n 94 管長 6000mm 管中心距 32mm 中心排管數(shù) 11 管子排列方式 正三角形 管程流通面積 實際換熱面積選K值，估算傳熱面積參照《化工流體流動與傳熱》附錄二十六，初選取K=310 W/(采用此換熱面積的換熱器，則要求過程的總傳熱系數(shù)為： W/(2板間距HT/mHTm3堰長4堰高5弓形降液管界面積6弓形降液管寬度7降液管底隙高度8橫排孔心距9排間距10浮閥數(shù)1525811開孔率接管尺寸計算結果序號項目規(guī)格材料1塔頂蒸氣出口管11熱軋鋼管2塔頂回流液管冷拔鋼管3進料管冷拔鋼管4塔釜出料管冷拔鋼管5加熱蒸氣進口管11熱軋鋼管1結論通過這次課程設計，我才明白要設計好一個設備光是書上的公式是不夠的，還需要一定的實踐經(jīng)驗，否則設計出來的設備僅僅是圖紙而已，根本不能用于生產(chǎn)。首先，通過這一次的課程設計，我進一步鞏固和加深了所學的基本理論、基本概念和基本知識，培養(yǎng)了自己分析和解決與本課程有關的具體原理所涉及的實際問題的能力。而且，這次課程設計過程，最終完美的實現(xiàn)了預期的目的，同時對這次經(jīng)歷難以忘懷。使我們重新復習了所學的專業(yè)課，學習了新知識并深入理解，使之應用于實踐，將理論知識靈活化，這都將為我以后參加工作實踐有很大的幫助。在老師和同學的幫助，我們及時的按要求完成了設計任務，通過這次課程設計，使我獲得了很多重要的知識，同時也提高了自己的實際動手和靈活整合運用知識的能力 。（mmHg）溫度，（℃）8090100110120130苯760102513501760225028402900氯苯148205293400543719760（kg/m3）溫度，（℃）8090100110120130苯817805793782770757氯苯1039102810181008997985純組分在任何溫度下的密度可由下式計算苯 推薦：氯苯 推薦：式中的t為溫度，℃。純組分的汽化潛熱與溫度的關系可用下式 表示： （氯苯的臨界溫度：）。有了他們的幫助，才得以完成此次的