【正文】 5 空氣在水中飽和溶解度 Ca＝ 185mgL 6 溶氣罐內停留時間 T1＝ 3min 7 氣浮池內接觸時間 T2＝ 5min 8 分離室內停留時間 Ts＝ 30min 9 浮選池上升流速 vs＝ 009mmin 2 平流式氣浮池尺寸計算 1 確定溶氣水量 QR 溶氣效率 f＝ 06 取回流水量 QR＝ 400m3d 2 氣浮池設計 ①接觸區(qū)容積 VC ②分離區(qū)容積 VS ③氣浮池的有效水深 H ④分離區(qū)面積 As 和長度 L2 取池寬 B 4m 則分離區(qū)長度為 ⑤接觸區(qū)面積 Ac 和長度 L1 ⑥浮選池的進水管 D 200v 09947ms ⑦浮選池出水管 Dg 150 ⑧集水管小孔面積 S 取小孔流速 v1 1ms 取小孔直徑 D1 0015m 則孔數(shù) 孔數(shù)取整數(shù)孔口向下與水平成 45176。 105Pa 溶氣罐頂部設放氣管 Dg 15mm 排出剩余氣體并設置安全閥壓力表 ②進出水管管徑進出水管均采用 100mm 管徑管內流速為 124ms 4 空氣量計算 設溶解壓力為 42㎏／㎝ 3最高水位為 30℃按亨利定律在 30℃水中的飽和空氣量為 所需空氣量可按過量的 25 設 計以留有余過 選用空氣壓縮機 Z－ 003／ 7 電動機功率 037kW 生物接觸氧化池工藝設計計算 1 生物接觸氧化池概述 接觸氧化池兼有活性污泥法與生物膜法的優(yōu)點有較高的容積負荷去除率高抗沖擊負荷強無污泥膨脹系統(tǒng)運行控制比較靈活操作管理方便等顯著特點其結構包括池體填料布水裝置曝氣裝置工作原理為在曝氣池中設置填料將其作為生物膜的載體待處理的廢水經充氧后以一定流速流經填料與生物膜接觸生物膜與懸浮的活性污泥共同作用達到凈化廢水的作用生物接觸氧化池填料的選擇如下 1 生物接觸氧化池的填料應采用對微生物無毒害易掛膜比 表面積較大空隙率較高氧轉移性能好機械強度大經久耐用價格低廉的材料 2 當采用爐渣等粒狀填料時填料層下部 05m 高度范圍內的填料粒徑宜采用5080mm 其上部填料粒徑宜采用 2050mm 3 當采用蜂窩填料時孔徑宜采用 2530mm 材料宜為玻璃鋼聚氯乙烯等 4 不同類型的填料可組合應用 2 生物接觸氧化池的設計參數(shù) 1生物接觸氧化池每格平面形狀宜采用矩形沿水流方向池長不宜大于 10m其長寬比宜采用 1211 有效面積不宜大于 100m 2 生物接觸氧化池從下至上應包括構造層填料層穩(wěn)水層和超高其中構造層用 0612m 填料層高宜采用 2535m 穩(wěn)水層高宜采用 0405m 超高不宜小于 05m 3生物接觸氧化池進水端宜設導流槽其寬度不宜小于 08m導流槽與生物接觸氧化池應采用導流墻分隔導流墻下緣至填料底面的距離宜為 0305m 至池底的距離宜不小于 04m 4 生物接觸氧化池應在填料下方滿平面均勻曝氣 5 當采用穿孔管曝氣時每根穿孔管的水平長度不宜大于 5m 水平誤差每根不宜大于177。 3mm 且應有調節(jié)氣量和方便維修的設施 6 生物接觸氧化池應設集水槽均勻出水集水槽過堰負荷宜為 23Ls178。 d b 有效接觸時間 t＝ 2h c 汽水比 Do＝ 15 m3／ m3 b 生物接觸氧化池設計計算 1 生物接觸氧化池填料的有效容積 2 接觸氧化池總面積 填料層高度取 H 3m 分三層 每層高 1m 3 每格氧化池面積采用 8 格氧化池每格面積 ＜ 25 滿足要求 每格氧化池尺寸 L179。 3 4 校核有效接觸時間 滿足規(guī)范要求 5 接觸氧化池的總高度 取超高 h1 06m 填料上部的穩(wěn)定水層深 h2＝ 05m 配水區(qū)高度 h3＝ 03m 6 污水在池內實際停留時間 7 選用直徑為 25mm 蜂窩形玻璃鋼填料所需填料總體積 8 采用多孔管鼓風曝氣供氧所需空氣量 9 每格氧化池所需的空氣量 10 接觸氧化池的曝氣量溶解氧最好控制在 25～ 35 取汽水比 q 201 那么需要的空氣量＝ 20833179。 10598179。 4＝ 1405179。 e 中心管下端至反射板表面之間的中心污水流速在初次沉淀池中≤ 30mms在二次沉淀池中≤ 20mms 5 排泥管下端距池底≤ 02m 管上端超出水面≥ 04m 6 浮渣擋板距集水槽 02505m 高出水面 01015m 淹沒深度 0304m 3 豎流式二沉池設計計算 1 中心管面積設 V0 003ms 采用三個豎流式沉淀池每池最大設計流量 2 中心管直徑 3 中心管喇叭口下緣至反射板的垂直距離為 h3 設流過該縫隙的污水流速 v1 0015ms 喇叭口直徑 4 沉淀部分有效斷面面積設表面負荷則 5 沉淀池直徑 取 D 7m 6 沉淀部分有效水深設沉淀時間 t 2h ＞ 7mD 符合要求 7 校核集水槽出水堰負荷集水槽每米出水堰負荷為 ＜符合要求 8 沉淀部分所需容積設 T 2hS 05L 人178。中心管按污泥流量計算沉淀區(qū)按濃縮分離出來的污水流量進行設計 10 上清液濃縮池的上清液應重新回到初沉池前進行處理其數(shù)量和有機物含量參與全廠的物料平衡計算 11 二次污染污泥濃縮池一般均散發(fā)臭氣必須時應考慮防臭或脫臭措施臭氣控制可以從以下三方面著手即封閉吸收和掩撇所謂封閉是指用蓋子或其它設備封住臭氣發(fā)生源所謂吸收是指用化學藥劑來氧化或凈化臭氣所謂掩蔽是指采用掩蔽劑使臭氣暫時不向外擴散 2 污泥濃縮池的選擇 采用帶有豎向柵條污泥濃縮機的輻流式重力濃 縮池用帶有柵條的刮泥機刮泥采用靜壓排泥計算草圖如圖 10 所示 3 設計參數(shù)確定 污泥總量計算及污泥濃度計算 1 二沉池排放的剩余污泥量 Q 21645m3 d 2 含水率 P 992 3 濃縮后污泥含水率 P0 97 4 污泥濃度 C 8gL 5 二沉池污泥固體通量 M 采用 30kgm2178。充裝系數(shù)179。壓榨渣餅堆密度關于是否容易卸料 1 充裝系數(shù)取 05 左右增大壓榨壓力壓榨時間減少濾渣固含量 2 增大濾渣的顆粒度 3 濾渣本身性質不發(fā)粘 過濾操作的特點是隨著過濾操作的進行濾餅厚度逐漸增大過濾的阻力就逐漸增大如果在一定的壓力差 P1P2 條件下操作過濾速率必逐漸減小如果想保持一定的過濾速率可以隨著過濾操作的進行逐漸增大壓力差來克 服逐漸增大的過濾阻力所以濾餅的 質量還與充許的壓力差有關 23 鼓風曝氣系統(tǒng) 1 風機的選擇 鼓風機供應的風量要滿足生化反應所需的氧量并保持混合液懸浮中的固體呈懸浮狀態(tài)風壓則要滿足克服管道系統(tǒng)和擴散器的摩阻損耗以及擴散器上部的靜水壓力 鼓風曝氣采用鼓風機供應壓縮空氣常用羅茨鼓風機和離心式鼓風機羅茨鼓風機適用于中小型污水廠但噪聲大必須采取消音隔音措施離心式鼓風機噪聲小且效率高適用于大中型污水處理廠但國內產品規(guī)格還不多本設計為小型污水處理廠采用羅茨鼓風機 2 風管系統(tǒng)計算 1 風管系統(tǒng)包括由風機出口至擴散器的管道 一般用焊接鋼管 2 曝氣池的風管宜聯(lián)成環(huán)網以增加靈活性風管接入曝氣池時管頂應高出水面至少 05m 以免發(fā)生回水現(xiàn)象 3風管中空氣流速一般用干支管 1015ms豎管小支管 45ms流速不宜過高以免產生噪聲 4 計算溫度采用鼓風機資料提供的排氣溫度在寒冷地區(qū)空氣如需加溫時采用加溫后的空氣溫度計算 5 風管總阻力 h h h1h2 式中 h1 風管沿程阻力 mmH2O h2 風管局部阻力 mmH2O 24 平面布置及總平面圖 該污水處理廠為濮陽煉油廠污水處理廠工藝設計主要處理構筑物有格柵提升泵房隔油沉淀池機械攪拌反應池氣浮池生物接觸 氧化池二次沉淀池濃縮池板框壓濾機等 總圖平面布置時應遵從以下幾條原則 ① 處理構筑物與設施的布置應順應流程集中緊湊以便于節(jié)約用地和運行管理 ② 工藝構筑物或設施與不同功能的輔助建筑物應按功能的差異分別相對獨立布置并協(xié)調好與環(huán)境條件的關系如地形走勢污水出口方向風向周圍的重要或敏感建筑物等 ③ 構建之間的間距應滿足交通管道渠敷設施工和運行管理等方面的要求 ④ 管道線與渠道的平面布置應與其高程布置相協(xié)調應順應污水 處理廠各種介質輸送的要求盡量避免多次提升和迂回曲折便于節(jié)能降耗和運行維護 ⑤ 協(xié)調好輔建筑物道路綠化 與處理構建筑物的關系做到方便生產運行保證安全暢道美化廠區(qū)環(huán)境 根據(jù)平面布置的一般原則進行平面布置 25 高程布置水力計算 高程設計 1 由為使污水能在各處理構筑物之間通暢流動以保證處理廠的正常運行需進行高程布置以確定各構筑物及連接管高程 為降低運行費用和便于維護管理污水在處理構筑物之間的流動已按重力流考慮為宜污泥也最好利用重力流動若需提升時應盡量減少抽升次數(shù)為保證污泥的順利自流應精確計算處理構筑物之間的水頭損失并考慮擴建時預留的儲備水頭 2 注意事項的考慮 在對污水處理廠污水處理流程的高程布置時應考慮下 列事項 ① 選擇一條距離最長水頭損失最大的流程進行水力計算并適當留有余地以保證在任何情況下處理系統(tǒng)能夠正常運行 ② 計算水頭損失時一般以盡其最大流量作為構筑物和管渠的設計流量 ③ 設置重點泵站的污水處理廠水力計算從接受處理后污水水體的最高水位作為起點逆污水處理流程向上倒推計算以使處理水在洪水季節(jié)也能自流排放二泵站需要的揚程較小運行費用較低但同時應考慮挖土深度不宜過大以免土建投資過大和增加施工上的困難 ④ 在作高程布置時還應注意污水流程與污泥流程的配合盡量減少需抽升的污泥量 高程計算 1 由水量 Q 5000 m3dK 13 Q K179。 d 200mm 時ξ 048 閘閥 d 200mm 時ξ 008 等徑丁字管分支流 ξ 15 匯合流 ξ 30 ∴局部損失 則可得 鑄鐵焊接彎管 90176。 002m 閘閥 h 008179。 004m 006m 匯合流 h 30