【正文】 型腔徑向尺寸（ mm）； SL — 塑件 徑向公稱尺寸（ mm）； CPS — 平均收縮率（ %）， 取 CPS =%； ?— 系數(shù)，取 ? =； ?— 塑件公差值（ mm）； Z? — 成型零件制造公差（ mm），取 Z? =? /3。 ? ?? ? % ?? ??????ML （ 2）對(duì)于 的尺寸，其徑向公稱尺寸為 SL =? ， 成型零件制造公差為 Z? =? /3=。 ? ?? ? % ?? ??????ML （ 4）對(duì)于 116mm 的尺 寸，其徑向公稱尺寸為 SL =116 ? ， 成型零件制造公差為 Z? =? /3=。 ? ?? ? % ?? ??????ML 模具零件的計(jì)算 第 33 頁(yè) 共 47 頁(yè) 型腔深度尺寸計(jì)算 型腔深度平均尺寸計(jì)算公式如下： ? ? ZSCPM HSH???????? ???? 321 (7) 式中 MH — 模具 型腔深度尺寸（ mm）； SH — 塑件 深度 公稱 尺寸（ mm）。 ? ? 0% ?? ??????? ?????MH （ 2）對(duì)于 29mm 的尺寸，其 深度 公稱 尺寸為 SH =29 ? ，成型零件制 造公差為Z? =? /3=。 ? ? 0% ?? ??????? ?????MH 型芯工作尺寸計(jì)算 型芯徑向尺寸計(jì)算 型芯 徑向 平均尺寸計(jì)算公式如下： ? ?? ?01ZSCPM LSL ?? ????? （ 8） （ 1）對(duì)于 126mm 的尺寸，其徑向公稱尺寸為 SL =126 ? ，成型零件制造公差為 Z? =? /3=。 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 34 頁(yè) 共 47 頁(yè) ? ?? ? 0 % ?? ??????ML （ 3）對(duì)于 65mm 的尺寸，其徑向公稱尺寸為 SL =65 ? ， 成型零件制造公差為Z? =? /3=。 ? ?? ? 0 % ?? ??????ML （ 5）對(duì)于 的尺寸，其徑向公稱尺寸為 SL = ? ，成型零件制造公差為 Z? =? /3=。 ? ?? ? 0 % ?? ??????ML 型芯 高 度尺寸計(jì)算 型芯高度平均尺寸計(jì)算公式如下： ? ? 0321 ZSCPM HSH ???????? ???? （ 9） （ 1） 對(duì)于 ，其高度 公稱 尺寸為 SH = ? ，成型零件制造公差為 Z? =? /3=? ? 0 % ????????? ?????MH （ 2）對(duì)于 的尺寸，其高度公稱尺寸為 SH = ? ，成型零件制造公差為 Z? =? /3=。 模具零件的計(jì)算 第 35 頁(yè) 共 47 頁(yè) ? ? 0 % ????????? ?????MH （ 4）對(duì)于 ，其高度公稱尺寸為 SH = ? ，成型零件制造公差為 Z? =? /3=。采用 45 號(hào)鋼為側(cè)壁和底板的材料，其物理參數(shù)： P? =200MPa,E=105 Mpa 。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： ? ?? ? 55????????????????????????????ct mm （ 2）利用強(qiáng)度公式計(jì)算，其計(jì)算公式如下： 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 36 頁(yè) 共 47 頁(yè) ???????? ??? 12MPPc prt ? ? （ 11） 式中 P? — 材料的許用應(yīng)力 （ MPa） ,取 P? =200MPa。 型腔底板厚度計(jì)算 （ 1）利用剛度公式計(jì)算，其計(jì)算公式如下： 3PMh E rpt ?? （ 12） 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 5 4 ??? ???ht mm （ 2）利用強(qiáng)度公式計(jì)算，其計(jì)算公式如下： PMh prt ?? （ 13） 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 0 0 ????ht mm 剛度和強(qiáng)度的比較，底板厚度應(yīng)大于 ，本次設(shè)計(jì)中型腔的底板厚度為53mm，所以型腔底板厚度滿足要求。 冷卻水體積流量的計(jì)算 模具零件的計(jì)算 第 37 頁(yè) 共 47 頁(yè) 忽略模具因空氣對(duì)流 、 熱輻射及與注射機(jī)接觸所散失的熱量，假設(shè)塑料熔體在模內(nèi)釋放的熱量全部由冷卻水帶走，則模具冷卻時(shí)所需的冷卻水體積流量可按下式計(jì)算： ? ?21360 0 ttcGqV ?? ? （ 14） 式中 V— 冷卻水的體積流量 （ m179。J/(kg. ℃ )； ?— 冷卻水的密度（ kg/m179。； 1t — 冷卻水出口的溫度（ ℃ ），取 1t =28℃ ； 2t — 冷卻水進(jìn)口的溫度（ ℃ ），取 2t =22℃ 。/s 冷卻水孔直徑的確定 由于已經(jīng)計(jì)算出了冷卻水的體積流量，根據(jù)冷卻水處于湍流狀態(tài)下的流速 ? 與管道直徑 d 的關(guān)系，查表得冷卻水的直徑 d =8mm。）； mT — 模具溫度 （ ℃ ），取 mT =50℃ ； ?T — 冷卻水的平均溫度（ ℃ ），取 ?T =（ 28+22） /2=25℃ 。 冷卻水孔數(shù)目的計(jì)算 受模具尺寸的限制，每一根水孔的長(zhǎng)度為 l ，則模具內(nèi)開設(shè)的冷卻水孔數(shù)目計(jì)算公式為： dlAn ?? （ 16） 式中 n— 冷 卻水孔數(shù)目； l— 單根水孔的長(zhǎng)度（ m），取 l =； d— 冷卻水孔的直徑（ m），取 d =。 冷卻水路的分布 為了減小加工的難度，冷卻水路采用直通式，其布 局如圖 23 所示： 圖 23 冷卻水路布局 斜導(dǎo)柱側(cè)分型與抽芯的有關(guān)計(jì)算 抽拔力的計(jì)算 抽拔力是指塑件處于 脫模狀態(tài)，需要從與開模方向有一定夾角的方位抽出型芯模具零件的計(jì)算 第 39 頁(yè) 共 47 頁(yè) 所需克服的阻力。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： ? ? 1c o s1s i 1t a o s0000 ??????????????dF 9 6 2 3 ??? ? N （ 2）塑件右側(cè)把手處的長(zhǎng)孔 57?L mm， A =178。為了安全起見，側(cè)向抽芯距通常比塑件上的側(cè)孔的深度大 2mm~3mm。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： ???S mm （ 2）對(duì)于塑件把手處的長(zhǎng)孔， 1S =57mm。當(dāng)傾角? 增大時(shí)，開模行程和斜導(dǎo)柱的有效工作長(zhǎng)度均減小，有利于減小模具的尺寸 [16]。生產(chǎn)中，一般取 ? =15176。 ，由于本模具中的抽芯距比較大，所以取? =18176。 斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度計(jì)算 斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度計(jì)算公式如下所示： ????????? ?? ???? s inc osc ost a n2 ShdDL(5~10) （ 19） 式中 L— 斜導(dǎo)柱的總長(zhǎng)度（ mm）； D — 斜導(dǎo)柱大端直徑（ mm）； d — 斜導(dǎo)柱工作部分的直徑（ mm）； h — 斜導(dǎo)柱固定板的厚度（ mm） ； S — 抽芯距（ mm）； ? — 小孔的傾斜角（ 176。 ? — 斜導(dǎo)柱傾角（ 176。 。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 781018s in 6c o o s4018t a n2 1216 ??? ???????????? ??左L mm （ 2）對(duì)于塑件右側(cè)把手處的長(zhǎng)孔， D =20mm， d =16mm， S =60mm。 （ 1）對(duì)于塑件左側(cè)的小孔， NF =(cos18176。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 2 0 ????d mm 左側(cè)斜導(dǎo)柱直徑取 12mm滿足要求。 )=， NL =。 最小開模行程的計(jì)算 最小開模行程是指抽出側(cè)型芯所必需的開模距離，其計(jì)算公式如下： ?cotSH? （ 21） 式中 H— 最小開模行程（ mm）； S— 抽芯距（ mm），取 S =60mm； ?— 斜導(dǎo)柱傾角（ 176。 。 ma xmi n HHH m ?? （ 22） 式中 mH — 模具閉合高度（ mm），取 mH =40+106+50+66+32=294mm； maxH — 注射機(jī)允許的最大模具厚度（ mm），取 maxH =350mm； minH — 注射機(jī)允許的最小模具厚度（ mm），取 minH =200mm。 噴嘴尺寸校核 噴嘴尺寸 、 模機(jī)外形尺寸及模具厚度均應(yīng)在注射機(jī)所要求的技術(shù)規(guī)格范圍內(nèi)，模具主澆道中心線與料筒 、 噴嘴的中心線相一致 。模具主流道始端的球面半徑注射機(jī)有關(guān)參數(shù)的校核 第 43 頁(yè) 共 47 頁(yè) R 應(yīng)稍大于噴嘴前端的球面半徑 0R ，否則將形成死角，積存塑料，而使主流道凝料脫離困難。 模具安裝尺寸校核 本副模具的外形尺寸為 355mm 315mm 294mm， XSZY250 型注射機(jī)模板最大安裝尺寸為 500mm 350mm，故能滿足模具的安裝要求。 抽出側(cè)型芯的最小開模行程 H =185mm； 推出距離和塑件的高度之和 21 HH? =。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 19510185max ???S mm 由于 XSZY250 型注射機(jī)的最大開模行程 S =350mm，所以注射機(jī)的開模行程滿足要求。 7 繪制模具總裝圖和非標(biāo)準(zhǔn)零件工作圖 本模具總裝圖和非標(biāo)準(zhǔn)零件工作圖見圖 本模具的工作原理 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 44 頁(yè) 共 47 頁(yè) 模具安裝在注射機(jī)上，定模部分 固定在注射機(jī)的定模板上，動(dòng)模部分固定在注射機(jī)的動(dòng)模板上。開模時(shí)，動(dòng)模部分隨動(dòng)模 板一起運(yùn)動(dòng)漸漸將分型面打開，與此同時(shí)在斜導(dǎo)柱的作用下側(cè)抽芯滑塊從型腔中退出，完成側(cè)抽芯動(dòng)作。合模時(shí)，復(fù)位桿在彈簧的作用下使推桿和拉料桿復(fù)位，隨著分型面的閉合，側(cè)型芯滑塊復(fù)位至型腔。 在設(shè)計(jì)的過(guò)程中，采用了斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)和斜滑塊側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)，能夠方便地 使塑件側(cè)壁上的孔成型，并且能夠推出塑件。 本模具的滑塊與側(cè)型芯采用的是組合式，使得模具的加工 、 維修和更換方便，能節(jié)省優(yōu)質(zhì)鋼材，但是側(cè)向型芯是用 中心 銷固定在滑塊上的，很容易使模具產(chǎn)生溢料現(xiàn)象， 同時(shí)也浪費(fèi)了 ABS 材料。 總結(jié) 經(jīng)歷了四個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于走到了尾聲，回顧這四個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程，我感慨良多 。在這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我遇到了很多困難，像澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 、 側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)等，但是經(jīng)過(guò)我向老師和同學(xué)們請(qǐng)教，查閱相關(guān)資料，最后我解決了這些困難，同時(shí)也基本上掌握了澆注系統(tǒng)和側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)過(guò)程。這次畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中，我發(fā)現(xiàn)自己還有很多的不足之處，需要我以后加倍努力改進(jìn)。在畢業(yè)之前，作為一名機(jī)械系材料專業(yè)的大學(xué)生，做畢業(yè)設(shè)計(jì)是一件必不可少的事。在設(shè)計(jì)的過(guò)程中還有很多計(jì)算，這都要靠我們自己努力去解決，可以說(shuō)，要完成這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，需要我們有很大的毅力和耐心。這次畢 業(yè)設(shè)計(jì)不但把我以前學(xué)的專業(yè)知識(shí)系統(tǒng)的連貫起來(lái)，也使我學(xué)到了很多新的知識(shí)，提高了我們解決問(wèn)題的能力，在一定程度上彌補(bǔ)了我們實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的不足，為我們以后的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。畢業(yè)設(shè)計(jì)雖然 很辛苦，但是在設(shè)計(jì)中通過(guò)不斷地遇到問(wèn)題 、 研究問(wèn)題 、 解決問(wèn)題，我不斷地提高和完善自己，鍛煉了自己獨(dú)立設(shè)計(jì)的能力，這對(duì)我以后的工作有很大的幫助。 e 馬 , 陪 F?lm 嫄 W 壙獑 ?N€?)? 0?q??3 拞屓 ?p 勌 m: b5a漬 璺 1疆 l v~0 瘩艌 v€ ??` 2屘 b瘌 〆妋 4U~K 袢 , 疀薤 ` , A6 玭 $? $ 徤 ?| ッ ?罪 =T ?G駁 op1尚懇袹戦疈 u圻 ?賡 O?a?*{p懡 0L ) w懱 拽 ?E???/ 扢 ] ?9镃 /潺 hRＱ烞 b蔔 Ye 嚁劑 Bb?捚 ?慳曥 T?UF UZ !醋 M[ M蘇 g壺鰷伸 ?? ?qf g%厧 13