【正文】 載力。 0 / mf? , /l u l mN A f ,luNlmAf0 / mf? ?0?0? 當(dāng) ，為了簡(jiǎn)化計(jì)算， 過大對(duì)局壓承載力的影響在《砌體規(guī)范》中未加考慮。 —— 梁端有效支承長(zhǎng)度 （ 按式 430計(jì)算 ） ； —— 梁的截面寬度； Nl —— 梁端支承壓力設(shè)計(jì)值； 00 lNA??0?0lA a b?0ab —— 梁端底面壓應(yīng)力圖形完整系數(shù) （ 一般可取 ＝ ；對(duì)于過梁和墻 梁可取 ＝ ） ； —— 砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù) （ 按 式 427計(jì)算 ） ； —— 砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 預(yù)制剛性墊塊是指厚度 tb 180㎜， 寬度 bb b+2tb且挑出梁邊的長(zhǎng)度 c不大于厚度 tb的預(yù)制混凝土塊體。梁下設(shè)置預(yù)制剛性墊塊不但增大了局部承壓面積，而且還可使梁端的壓力較均勻的傳到墊塊下砌體截面。由于處于局部受壓狀態(tài)，墊塊外砌體面積的有利影響應(yīng)當(dāng)考慮，但是考慮到墊塊底面壓應(yīng)力的不均勻性，為偏于安全，墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù) 取為 。 墊塊上 NI合力點(diǎn)位 置可取 ； —— 墊塊上 N0及 NI合力的影響系數(shù) ， 按附表 2 采用 ,取 時(shí)的 值； —— 墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)， = ， 但不小于 ； 0 l 1 f bN N A????00bNA????3??1? 1? ? Ab—— 墊塊面積 ， ；在帶壁柱墻的壁 柱內(nèi)設(shè)置剛性墊塊時(shí) ， 計(jì)算面積 A0應(yīng) 取壁柱面積 ， 不應(yīng)計(jì)入墻體翼緣面積； ， —— 分別為墊塊伸入墻內(nèi)的長(zhǎng)度、墊塊的寬 度。這里 h為墊塊伸入墻體內(nèi)的長(zhǎng)度（即 a b） 。 系數(shù)值表 表 45 1?chf1? f/0? 0 0. 2 0. 4 0. 6 0. 8 1? 5. 4 5. 7 6. 0 6. 9 7. 8 整體墊塊下砌體局部受壓承載力計(jì)算 在現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu)中，有時(shí)將梁端沿梁整高加寬或梁端局部高度加寬，形成整澆墊塊 (見圖418)。即用式（ 433）、式（ 434）確定局部壓力(N0+Nt)在局部受壓面積內(nèi)的作用偏心距 e， 用式（ 432）計(jì)算整澆墊塊下砌體的局部受壓承載力。在分析墊梁下砌體的局部受壓時(shí)，可將墊梁視為承受集中荷載的彈性地基梁，而砌體墻為支承彈性地基梁的彈性地基。 0h? 沿砌體墻厚均勻作用在墊梁上的梁端傳來的壓力可簡(jiǎn)化為一個(gè)煙墊梁厚和墻厚方向?qū)ΨQ作用的集中荷載。 lNbE bI 圖 419 墊梁受力示意圖 假設(shè)墻厚與墊梁寬度相同，將墻視為一半無限薄板，在板上邊緣作用一集中力 Nl。在深度為處的應(yīng)力峰值 [圖 419（ b） ]為 令深度 h0處的峰值應(yīng)力與墊梁下峰值應(yīng)力相等 m a x02 lbNbh? ?? 由此式可得 （ 436) 式中， h0為將鋼筋混凝土墊梁換算成墻體的 “ 折算高度 ” 。由彈性理論分析表明，沿墻厚不均勻分布的局壓荷載，將引起砌體內(nèi)三維不均勻分布應(yīng)力，此時(shí)的峰值應(yīng)力是局壓荷載沿墻厚均勻分布情況的 3倍，而砌體的抗壓強(qiáng)度是局壓荷載均勻分布情況的 ，也就是說，當(dāng)墊梁上作用的局部壓力沿墻厚不均勻分布時(shí)梁下砌體的局壓較局部壓力沿墻厚均勻分布時(shí)更為不利。 0 2 02 . 4lbN N fb h???0Nb2?0h2? 2? 【 例 4 】 鋼筋混凝土大梁截面尺寸b h=250mm 600mm,l0=,支承于帶壁柱的窗間墻上 ， 如圖 15－ 10。 墻體用 MU10燒結(jié)多孔磚 、 M5混合砂漿砌筑 。 解： 設(shè)梁端剛性墊塊尺寸 ab=370mm,bb=490mm,tb=180mm 圖 4－ 20 例 4的局部受壓 Ab=abbb=370 490＝ 181300mm2 A0=490 740＝ 362600mm2 /f=,查表 21 ＝ 20245000 0 . 5 4 /2 4 0 1 1 2 0 2 5 0 7 4 0 N m m? ? ?? ＝＋0? 1?01600a 5 . 9 4 1 1 8 . 8f 1 . 5ch mm?? ? ? ＝00 0 . 5 4 1 8 1 3 0 0 9 7 . 9 0bN A k N?? ? ? ? 由各力對(duì)截面形心軸取矩的平衡條件，可得 0ll0 110 207 .9a 370 a 118 .8 117 .4822bN N k Ne m m? ? ? ?? ? ? ? ? ?0 l l l)110 117 .48 N N e N ee m m?????（6 2 . 1 6 0 . 1 6 8a 3 7 0be ??查附表 ， ≤ 3 = 墊塊下局壓承載力按下列公式驗(yàn)算 滿足要求 ? ?013626001 0 .3 5 1 1 0 .3 5 1 1 .3 51813000 .8 1 .0 8 2 .0bAA???? ? ? ? ? ? ?? ? ?0 l 12 0 7 .9 f 0 .7 4 7 1 .0 8 1 8 1 3 0 0 1 .5 2 1 9 .4 0 k NbN N N A??? ? ? ? ? ? ?? 受拉、受彎和受剪構(gòu)件 對(duì)圓形水池或筒倉 ， 在液體或松散材料的側(cè)壓力下 ， 壁內(nèi)只產(chǎn)生環(huán)向拉力時(shí) ， 可采用砌體結(jié)構(gòu) (圖 2－ 11)。 fttNA?tNft 圖 4－ 21 圓形水池壁受拉示意圖 在彎矩作用下的砌體 ， 如磚砌平拱過梁和擋土墻等 ， 均屬受彎構(gòu)件 ， 其破壞形態(tài)有三種可能；沿齒縫截面破壞 、 沿磚和豎向灰縫截面破壞或沿通縫截面彎曲受拉 而破壞 。 1．受彎構(gòu)件承載力計(jì)算公式為 （ 442） 式中 ： M—— 彎矩設(shè)計(jì)值； —— 砌體彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； W—— 截面抵抗矩； f tmMW?ftm 2．受彎構(gòu)件的受剪承載力計(jì)算 其計(jì)算公式為 （ 443） 式中： V—— 剪力設(shè)計(jì)值； —— 砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； b—— 截面寬度； z—— 內(nèi)力臂 (z＝ I／ S， 對(duì)于矩形截面 ,取 z=2H／ 3)。 ． 受剪構(gòu)件承載力計(jì)算 在無拉桿拱的支座截面處，由于拱的水平推力，將使支座沿水平灰縫受剪。 因此，砌體沿水平灰縫的抗剪承載力，取決于沿砌體灰縫截面破壞時(shí)的抗剪承載力和作用在截面上的垂直壓力所產(chǎn)生摩擦力的總和。 沿通縫或階梯截面破壞時(shí)受剪構(gòu)件的承載力應(yīng)按下式計(jì)算 : (444) 式中 : V—— 剪力設(shè)計(jì)值； A—— 構(gòu)件水平截面面積 。 —— 修正系數(shù) 。 0 /f?0? 【 例 5】 某拱式磚過梁 ， 如圖 4－ 22所示 ， 已知拱 式 過 梁 在 拱 座 處 的 水 平 推 力 標(biāo) 準(zhǔn) 值V=15kN,(其中可變荷載產(chǎn)生的推力 12 kN),作用在 1 1截面上由恒載標(biāo)準(zhǔn)值引起的縱向力Nk=20kN。 試驗(yàn)算拱座截面 1－ 1的受剪承載力。 00 . 6 , 0 . 2 6 0 . 0 8 2 / f 0 . 2 6 0 . 0 8 2 0 . 1 3 2 / 1 . 5 0 . 2 5 3? ? ?? ? ?＝ ＝ ＝ －0( ) (0 . 1 1 0 . 8 8 1 3 0 . 6 0 . 2 5 3 0 . 1 3 2 ) 1 8 1 3 0 0 2 1 . 2 1vf A k N? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? 2．當(dāng)由永久荷載控制的情況下即 取的荷載分項(xiàng)系數(shù)組合時(shí)，該墻段的正應(yīng)力 fv= V= 3＋ 12＝ ,滿足要求。在截面尺寸和材料強(qiáng)度等級(jí)一定的條件下，在施工質(zhì)量得到保證的前提下，影響無筋砌體受壓承載力的主要因素是構(gòu)件的高厚比 和相對(duì)偏心距（ ）。 /eh?? 可用公式計(jì)算也可以根據(jù)高厚比 及相對(duì)偏心距 e/h直接查表確定，無論用哪種方法確定 時(shí)，高厚比 必須考慮砌體不同材料的高厚比修正系數(shù) 。 ? ?? ???? 3??0? （ 2） 在設(shè)計(jì)無筋砌體偏心受壓構(gòu)件時(shí)，偏心距過大，容易在截面受拉邊產(chǎn)生水平裂縫，致使受力截面減小，構(gòu)件剛度降低，縱向彎曲影響增大，構(gòu)件的承載力明顯降低，結(jié)構(gòu)既不安全又不經(jīng)濟(jì)，所以《砌體規(guī)范》限制偏心距不應(yīng)超過 （ y為截面重心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離）。 （ 3） 局部受壓分為局部均勻受壓和局部非均勻受壓兩種情況，前者如柱下砌體局部受壓，后者如梁端下部砌體的局部受壓。其中，豎向裂縫發(fā)展引起的破壞是局部受壓的基本破壞形態(tài)；劈裂破壞由于發(fā)生突然，在設(shè)計(jì)中應(yīng)避免發(fā)生這種破壞；第三種破壞僅在砌體材料強(qiáng)度過低時(shí)發(fā)生，一般通過限制材料的最低強(qiáng)度等級(jí)，可避免發(fā)生這種破壞。局部受壓強(qiáng)度用局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù) 乘以砌體抗壓強(qiáng)度（ 即 ）表示。 ? ff??m ax??? （ 5） 當(dāng)局部受壓承載力不滿足要求時(shí)，一般采用設(shè)置剛性混凝土墊塊的方法，滿足設(shè)計(jì)要求。當(dāng)梁端設(shè)有現(xiàn)澆剛性墊塊時(shí)，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，采取與預(yù)制墊塊相同的方法驗(yàn)算墊塊下砌體的局部受壓承載力。例如與梁整澆的圈梁可作為墊梁。 （ 7）砌體受拉、受彎構(gòu)件的承載力按材料力學(xué)公式進(jìn)行計(jì)算，受彎構(gòu)件的彎曲抗拉強(qiáng)度的取值應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的破壞特征取其相應(yīng)的設(shè)計(jì)強(qiáng)度。 0h?