【正文】 B*V/2（）//－－－－ 94625284695833選筋216+220216216+220同Ⅲ截面216實配面積103040210301030402ρ%表330 第二層框架梁正截面強度計算截面IIIⅢIVV－－250565250565250565250365250365V（KN）//B*V/2（）//－－－－ 1141285967110532選筋322216+220216322216實配面積114040210301140402ρ%表331 第一層框架梁正截面強度計算截面IIIⅢIVV－－250565250565250565250365250365V（KN）//B*V/2（）//－－－－ 12763221081125836選筋420216+216216420216實配面積125640210301256402ρ%注：由于每個截面經(jīng)內(nèi)力組合之后均有正負兩組最大彎矩，原則上應(yīng)該計算兩組，但是鑒于異號的兩組中有一組較小，所以這里挑選一組最大的進行配筋計算，異號的彎矩可以由計算得出的配筋后在截面的另一側(cè)配構(gòu)造配筋均可以滿足。 （2）、驗算是否需要計算配置箍筋： =0. 56250565 =V= 可知，只需按構(gòu)造配箍。各層梁的斜截面配筋計算如下：表332 五層梁斜截面強度計算截 面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力V （KN） （KN） 250565250565250365 （KN） V V V箍筋直徑肢數(shù) ftbh0γRE VγRE VγRE V箍筋間距s （㎜）取200取200取200 （%） （%）表333 四層梁斜截面強度計算截 面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力V （KN） （KN） 250565250565250365 （KN） V V V箍筋直徑肢數(shù) ftbh0γRE VγRE VγRE V箍筋間距s （㎜）取200取2001192（取200） （%） （%）表334 三層梁斜截面強度計算截 面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力V （KN） （KN） 250565250565250365 （KN） V V V箍筋直徑肢數(shù) ftbh0γRE VγRE VγRE V箍筋間距s （㎜）200200（取200） （%） （%）表335 二層梁斜截面強度計算截 面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力V （KN） （KN） 250565250565250365 （KN） V V V箍筋直徑肢數(shù) ftbh0γRE VγRE VγRE V箍筋間距s （㎜）（取200）（取200）（取140） （%） （%）表336 一層梁斜截面強度計算截 面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力V （KN） （KN） 250565250565250365 （KN） V V V箍筋直徑肢數(shù) ftbh0γRE VγRE VγRE V箍筋間距s （㎜）（取200）（取200）（取150） （%） （%） 柱截面設(shè)計 混凝土為C30： 縱筋為II級 ： 箍筋為I級 ：例：第1層B柱柱截面寬度：b=550 mm ，柱截面有效高度：h0=55040=510 mm柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N= KN軸壓比：N/fcbh0=103/ 根據(jù)附表33知，滿足三級框架要求框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”三級框架: 式中：—節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設(shè)計值之和 —節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設(shè)計值和地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應(yīng)考慮反時針方向彎矩之和，反之亦然。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。因此，對三級框架《抗震規(guī)范》規(guī)定：其底層柱下端截面的彎矩設(shè)計值。m 右震 += KNm第一層梁與B柱節(jié)點得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：：左震 += KNm梁端取左震，也應(yīng)取左震： ＝m 取ˊ＝ KNmMcⅡⅡ＝（）＝ KNmMcⅡⅡ＝+= KN McⅢⅢ＝＝ KNm N＝＝ ②M＝ KNⅡⅡ截面：①M== KNm N＝ⅢⅢ截面：①M＝＝ KNm N＝ KN截面采用對稱配筋，具體配筋計算見下表，表中計算涉及到的公式： 上述各式中：e0——軸向力對截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距；ξ1——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；ξ2——考慮構(gòu)件長習(xí)比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)；e——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As、Asˊ——受拉、受壓鋼筋面積。m，N= KN軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即550/30=，故取ea=20 mm 柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm 因為長細比l0/h=5300/550=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η ξ1=5502/（103）= 取ξ1= 又l0/h15，取ξ2= 得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 =1+510/1400/= 軸向力作用點至受拉鋼筋A(yù)s合力點之間的距離 e=ηei+h/2as =+550/240 = mm 采用對稱配筋： ξ=x/h0=N/fcbh0=103/ =ξb= ， 故為大偏心收壓情況 As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,) =[103() 5505102]/300/(51040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M=ξ1=5502/（103）=，故取ξ1= 又l0/h15， 取ξ2= 得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 =1+510/1400/= ηei===510=153mm,故為小偏心受壓， 軸向力作用點至受拉鋼筋A(yù)s合力點之間的距離e e=ηei+h/2as=+550/240 = ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcbh0 ]+ξb 按上式計算時，應(yīng)滿足Nξbfcbh0及Ne 因為N=ξbfcbh0=550510= 故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故 As,=As=ρsminbh=%550550=605mm2 選4Ф25，As,=As=1964mm2 總配筋率ρs=1964/550/510=%%A、B柱的計算結(jié)果如表33338所示：表337 A柱的正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM（KNm）N（KN）L0（mm）3300＝41255300＝5300bh0（mm2）450410550510550510e0（mm）（mm）123153153ea（mm）202020ei（mm）L0/hξ1ξ2ηηei（mm）初判偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心e（mm）ξ偏心性質(zhì)小偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心As＝Asˊ（mm2）bhρminbhρmin選筋4φ204φ25實配面積（mm2）12561964單側(cè)ρ%% 單側(cè)ρsmin%%ρ%%ρsmin%%注：如果出現(xiàn)前后判斷大、小偏心不同，說明截面尺寸相對較大，沒有達到承載力極限狀態(tài)，此時，無論大、小偏心受壓，所得配筋均有最小配筋率控制，即按構(gòu)造配筋。m Mcl＝ KN 以第1層B柱中節(jié)點為例，由節(jié)點兩側(cè)梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設(shè)計值，因為節(jié)點兩側(cè)梁不等高，計算時取兩側(cè)梁的平均高度，即：hb=(600+400)/2=500mmhb0=(565+365)/2=465mm三級框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計值Vj按下式計算：Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as)注：Hc為柱的計算高度，可采用節(jié)點上、下柱反彎點之間的距離，即： Hc=+= mΣMb為節(jié)點左右梁端逆時針或順時針方向組合彎矩設(shè)計值之和，即：ΣMb=+= KN該節(jié)點區(qū)配箍為4Ф10100，則[++fyvAsvj(hb0as,)/s]/γRE=[550550+103+2104（46540）/100]/=907830N≥Vj=872500N 故承載力滿足要求