【正文】 33001/18643136760033001/17842136760033001/17371183403839001/2806由表211可見，最大彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/2391＜1/550，滿足式（218）的要求?？蚣苤思袅皬澗匕聪铝懈魇接嬎恪h =（1－y）h 　　　　　　?。?20） y= （221）式中：－ i層j柱的側移剛度； －框架柱的反彎點高度比；－框架柱的標準反彎點高度比； －上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值； ，－上下層高變化時反彎點高度比修的正值。本設計底層柱需考慮修正值y2,第2層柱需考慮y1和y3,其余柱均無修正具體計算過程及結果見表212。其中梁線剛度取自表24，具體計算過程見下表212。 當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。m,V單位為kN,N單位為kN，單位為m。m，V單位為kN。 a）框架彎矩圖() b）梁端剪力及柱軸力圖 圖24 左地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖 橫向風荷載作用下框架結構和側移內(nèi)力計算垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應按下述公式計算： （225） 式中：風荷載標準值（kN/）； 風荷載體型系數(shù)； 風壓高度變化系數(shù)； 基本風壓（kN/）； 高度z處的風振系數(shù)，可按下式計算： （226） 式中：第i層層高；建筑總高度；動力系數(shù)?；撅L壓= KN/m（大慶） ，由《建筑結構荷載規(guī)范》查得=（迎風面）和=－（背風面）。由表查得=，=，==表215沿房屋高度分布風荷載標準值層次/m（kN/m）（kN/m）121110987654321《建筑結構荷載規(guī)范》規(guī)定，應采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動的影響。因此，該房屋應考慮風壓脈動系數(shù)的影響。例如：第一層的集中荷載的計算過程如下：={1/2[（＋）＋（＋）]＋（＋）}1/2 =F2=（＋＋＋）1/2+[()+（）] 1/21/3+()+()]1/22/3=F3=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[()+( )]1/22/3=同理：F4=，F(xiàn)5=，F(xiàn)6=，F(xiàn)7=，F(xiàn)8=， F9=，F(xiàn)10= KN，F(xiàn)11= KN ，F(xiàn)12=a）風荷載沿房屋高度的分布（單位：kN/m）　　　　b）等效節(jié)點集中風荷載（單位：kN） 框架上風荷載 （b）所示的水平荷載，由式（214）計算層間剪力，再按式（215） 和式（216）計算各層的相對側移和絕對側移，計算過程見表216。風荷載作用下框架結構內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同?？蚣苤思袅皬澗赜嬎氵^程見表217，梁端彎矩、剪力及柱軸力計算過程見表218，在風荷載作用下的彎矩、。2）標中M單位為 kN 表217　各層柱端彎矩及剪力計算層次/m/KN/（N/mm）邊柱中柱12136760031911 46889 11136760031911 46889 10136760031911 46889 9136760031911 46889 8136760031911 46889 7136760031911 46889 6136760031911 46889 5136760031911 46889 4136760031911 46889 3136760031911 46889 2136760031911 46889 1183403849804 51182 注：表中 M量綱為kN　　　　　　　　　　　　　　a） 框架彎矩圖b)　梁端剪力及柱軸力圖圖26　橫向框架在水平風荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力圖1．計算單元?、茌S線橫向框架進行計算，如圖27所示。由于某些縱向梁框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架上還有集中力矩。 圖28　各層梁上作用的恒載對于第12層，=，=和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖29所示的幾何關系可得： ==3=、分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：=〔（1/2）2+1/2（＋）〕＋＋6/2＋==〔（1/2）2＋1/2（+）+1/2（＋3）2〕＋＋6/2=集中力矩：== （）/2= m ； = 0 對2 ~11層，包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載計算方法同第12層，結果為：=+（）===3==〔（1/2）2+1/2（+6）〕＋＋6/2＋（（）2）+2==〔（1/2）2+1/2（6+3）+（3+）/22〕＋＋＋（－）=集中力矩：==（）/2=； =0對1層： =+（）===〔（1/2）2+1/2（+6）〕＋＋6/2+[（）23]+32==〔（1/2）2+1/2(+6)+(3＋)/22〕＋＋＋(－）=集中力矩：== ()/2=； =0kNm（2）活荷載計算 活荷載作用在各層框架梁上的荷載分布如圖29所示。表 219　橫向框架橫載匯總表層次/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m)/kN/kN/（kNm）122~111 表220 橫向框架活載匯總表層次/（kN/m）/（kN/m）/kN/kN/（kNm）12（）6（） （）（）（）1~116注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。由于結構和荷載均對稱，故計算時采用半榀框架。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。V以向上為正。查《建筑抗震設計規(guī)范》可知，本工程的框架為二級抗震等級。各層梁的內(nèi)力組合見表223，表中，兩列中的梁端彎矩M 為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間最大彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合及梁上荷載設計值，有平衡條件確定。X由下式求得 本設計中，3．框架柱的內(nèi)力組合取每層柱底和柱頂兩個控制界面進行組合，組合結果見表224~表227。表224（b）橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調(diào)整層次121110987截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 層次65 4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設計值。為相應于本層柱凈高上下兩端的剪力設計值。表226（b） 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調(diào)整層次121110987截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 層次65 4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設計值。為相應于本層柱凈高上下兩端的剪力設計東北石油大學本科生畢業(yè)設計（論文）這里僅以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結果見表228和表229。一層AB跨：支座彎矩：=()= kNm=m跨間彎矩取控制截面，即跨中的正彎矩, = kN翼緣計算寬度當按跨度考慮時，=/3=6/3=2000mm；按梁間距考慮時，==350+2775=3125mm；按翼緣厚度考慮時， =600－35=565mm，=100/565=，此種情況不起控制作用，故取2000mm。下部跨間截面按單筋T形截面設計。將下部跨間截面的420伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（=1017 mm2），再計算相應的受拉鋼筋面積，即支座A上部?？山迫?=/[360（565－35）]= mm2，實取422（=1520 mm2）。一層BC跨：支座邊緣取控制截面：=－m當梁下部受拉時，按T型截面設計，當梁上部受拉時，按矩形設計。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼（==360N/mm2），=。因為=1000100（365－100/2）=m屬第一類 T型截面=/（1000）===1000365/360= mm2實配鋼筋420（=1256mm2）, =1256/（300365）=﹪﹪,故滿足要求。=[－3601250（365－35）]/(300)==2=70/365=，說明富裕，且達不到屈服。六層AB跨：支座彎矩：=－（－）=mMB==跨間彎矩取控制截面，即跨中的正彎矩, =翼緣計算寬度當按跨度考慮時，=/3=6/3=2m=2000mm；按梁間距考慮時，==300+3300=3600mm；按翼緣厚度考慮時， =600－35=565mm，=100/565=，此種情況不起控制作用，故取=2000mm。下部跨間截面按單筋T形截面設計。m將下部跨間截面的220伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（=628mm2），再計算相應的受拉鋼筋面積，即支座A上部?？山迫?=/[360（565－35）]=483mm2，實取220（=628mm2）。六層BC跨：支座邊緣取控制截面：=m當梁下部受拉時，按T型截面設計，當梁上部受拉時，按矩形設計。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼（==360N/mm2），=。因為=1000100（365－100/2）=m屬第一類 T型截面=/（1000）===1000365/360=1045mm2實配鋼筋418（=1017mm2）, =1017/（300365）=﹪﹪,故滿足要求。=[－360628（365－35）]/(300)00，說明富裕，且達不到屈服。十二層AB跨：支座彎矩：=mMB==跨間彎矩取控制截面，即跨中的正彎矩, =翼緣計算寬度當按跨度考慮時，=/3=6/3=2m=2000mm；按梁間距考慮時，==200+（3600300/2300/2）=3600mm；按翼緣厚度考慮時， =600－35=565mm，=100/565=，此種情況不起控制作用，故取=2000mm。下部跨間截面按單筋T形截面設計。m將下部跨間截面的218伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（=509mm2），再計算相應的受拉鋼筋面積，即支座A上部?？山迫?=/[360（565－35）]=348mm2，實取218（=509mm2）。十二層BC跨：支座邊緣取控制截面：=