十二層框架結(jié)構(gòu)辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)(文件)
【正文】 M N 注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為KNm，N以受壓為正，單位為KN。表226（a） 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGkSQkSwkSEk++γRE[(SGk+)+]++lMmaxl NNmin MNmax M左右左右左 震右 震左 風(fēng)右 風(fēng)12柱頂M N 柱底M N 11柱頂M N 柱底M N 10柱頂M N 柱底M N 9柱頂M N 柱底M N 8柱頂M N 柱底M N 7柱頂M N 柱底M N 續(xù)226(a)層次截面內(nèi)力SGkSQkSwkSEk++γRE[(SGk+)+]++lMmaxl NNmin MNmax M左右左右左 震右 震左 風(fēng)右 風(fēng)6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為KNm，N以受壓為正，單位為KN。從表223中分別選出AB跨、BC跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。mMB== kN梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級(jí)鋼（==360N/mm2），=。=[－3601256（565－35）]/(300)==2=70/565=說明富裕，且達(dá)不到屈服。m跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩, =下部跨間截面按單筋T形截面設(shè)計(jì)。將下部跨間截面的420伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=1256mm2），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋面積，即支座上部。mMA== kN=梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級(jí)鋼（==360N/mm2），=。m屬第一類 T型截面=/（2000）===2000565/360=實(shí)配鋼筋220（=628mm2）, =628/（250565）=﹪﹪,故滿足要求。 支座上部：==/[360（565－35）]=326mm2，實(shí)取220（=628 mm2），=628/(250565)=﹪﹪,＞，滿足要求。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，=/3=3/3=1m=1000mm；按梁間距考慮時(shí)，==300+2775=3125mm；按翼緣厚度考慮時(shí)，=400－35=365mm，=100/365=，此種情況不起控制作用，故取=1000mm。m可近似取==/[360（365－35）]=717mm2，實(shí)取420（=1256 mm2），=1256/(350565)=﹪﹪=628/1256=﹪＞﹪,滿足要求。m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形設(shè)計(jì)。因?yàn)?2000100（565－100/2）==[－360628（565－35）]/(250)==2=70/565=說明富裕，且達(dá)不到屈服。m跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩：=。 支座上部：==/[360（565－35）]=288mm2，實(shí)取218（=509 mm2），=509/(300565)=﹪﹪,=509/509=1＞，滿足要求。m屬第一類 T型截面=/（2000）===2000565/360=47 mm2實(shí)配鋼筋218（=509mm2）, =509/（300565）=﹪﹪,故滿足要求。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級(jí)鋼（==360N/mm2），=。m MA== kN=將下部跨間截面的418伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=628mm2），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋面積，即支座上部。下部跨間截面按單筋T形截面設(shè)計(jì)。m跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩, ==[－360628（565－35）]/(250)=0=2=70/565=說明富裕，且達(dá)不到屈服。因?yàn)?2000100（565－100/2）=m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形設(shè)計(jì)?？山迫?=/[360（365－35）]=1643 mm2， 實(shí)取422（=1520 mm2），=1520/(300365)=﹪﹪,=1256/1900=＞，滿足要求。m翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，=/3=3/3=1m=1000mm；按梁間距考慮時(shí)，==350+2775=3125mm；按翼緣厚度考慮時(shí)，=400－35=365mm，=100/365=，此種情況不起控制作用，故取=1000mm。 支座上部：==/[360（565－35）]=907mm2，實(shí)取422（=1520 mm2），=1520/(300565)=﹪﹪,=＞，滿足要求。因?yàn)?2000100（565－100/2）=屬第一類 T型截面=/（2000）===2000565/360= mm2實(shí)配鋼筋420（=1017mm2）, =1256/（300565）= ﹪﹪,故滿足要求。m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形設(shè)計(jì)。mMA==表227 橫向框架B柱剪力組合層次 +12 11 10 9 83 7 6 5 4 3 2 1 注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正。表225 橫向框架A柱剪力組合層次+12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正。⑴ AB跨： 若說明，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：將求得的值代入下式即可得跨中最大正彎矩值若，說明，則若 則⑵ BC跨： 同理可得三角形分布荷載和均布荷載作用下,X,和的計(jì)算公式。2．框架梁內(nèi)力組合對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用的內(nèi)力組合不予考慮。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表221和表222所列．a(chǎn)）恒載作用下 b）活載作用下圖210 橫向框架彎矩二次分配法（M單位：kNm）a）恒載作用下 b）活載（屋面雪荷載）作用下圖211 豎向荷載作用下框架彎矩圖（M單位：kNm） 表221 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A軸柱B軸柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB= VCN頂N底N頂N底120110
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