十二層框架結(jié)構(gòu)辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)(完整版)
【正文】 （27） （28） （29）式中：－集中在k層樓面處的重力荷載代表值； －把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第i 層的層間剪力； －第i層的層間側(cè)移剛度； －分別為第i、k層的層間側(cè)移； s同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。與計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表210。其中和取自表26， 取自表 28，層間剪力取自表210，、和可由規(guī)范中查得?！∮?jì)算層柱端彎距及剪力，具體計(jì)算如下表東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）表213 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次/m/kN/（N /mm）邊柱中柱1213676003191132996111367600319113299610136760031911329969136760031911329968136760031911329967136760031911613299661367600319116432996513676003191132996413676003191132996313676003191132996213676003191132996118340384980450067注：表中M單位為 kN/㎡，由表查得=，故 =1+/=1+/④軸線橫向框架， ，=，故沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為==根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度查取，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的，見(jiàn)表215，（a）。以圖22中軸線橫向框架計(jì)算為例。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。下面以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說(shuō)明各內(nèi)力的計(jì)算的組合方法。表226（a） 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGkSQkSwkSEk++γRE[(SGk+)+]++lMmaxl NNmin MNmax M左右左右左 震右 震左 風(fēng)右 風(fēng)12柱頂M N 柱底M N 11柱頂M N 柱底M N 10柱頂M N 柱底M N 9柱頂M N 柱底M N 8柱頂M N 柱底M N 7柱頂M N 柱底M N 續(xù)226(a)層次截面內(nèi)力SGkSQkSwkSEk++γRE[(SGk+)+]++lMmaxl NNmin MNmax M左右左右左 震右 震左 風(fēng)右 風(fēng)6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為KNm，N以受壓為正，單位為KN。mMB== kN=[－3601256（565－35）]/(300)==2=70/565=說(shuō)明富裕，且達(dá)不到屈服。下部跨間截面按單筋T形截面設(shè)計(jì)。mMA== kN=m屬第一類 T型截面=/（2000）===2000565/360=實(shí)配鋼筋220（=628mm2）, =628/（250565）=﹪﹪,故滿足要求。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，=/3=3/3=1m=1000mm；按梁間距考慮時(shí)，==300+2775=3125mm；按翼緣厚度考慮時(shí)，=400－35=365mm，=100/365=，此種情況不起控制作用，故取=1000mm?？山迫?=/[360（365－35）]=717mm2，實(shí)取420（=1256 mm2），=1256/(350565)=﹪﹪=628/1256=﹪＞﹪,滿足要求。因?yàn)?2000100（565－100/2）=m跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩：=。m屬第一類 T型截面=/（2000）===2000565/360=47 mm2實(shí)配鋼筋218（=509mm2）, =509/（300565）=﹪﹪,故滿足要求。m MA== kN=下部跨間截面按單筋T形截面設(shè)計(jì)。=[－360628（565－35）]/(250)=0=2=70/565=說(shuō)明富裕，且達(dá)不到屈服。m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形設(shè)計(jì)。m 支座上部：==/[360（565－35）]=907mm2，實(shí)取422（=1520 mm2），=1520/(300565)=﹪﹪,=＞，滿足要求。m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形設(shè)計(jì)。表227 橫向框架B柱剪力組合層次 +12 11 10 9 83 7 6 5 4 3 2 1 注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正。⑴ AB跨： 若說(shuō)明，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：將求得的值代入下式即可得跨中最大正彎矩值若，說(shuō)明，則若 則⑵ BC跨： 同理可得三角形分布荷載和均布荷載作用下,X,和的計(jì)算公式。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表221和表222所列．a(chǎn)）恒載作用下 b）活載作用下圖210 橫向框架彎矩二次分配法（M單位：kNm）a）恒載作用下 b）活載（屋面雪荷載）作用下圖211 豎向荷載作用下框架彎矩圖（M單位：kNm） 表221 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A軸柱B軸柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB= VCN頂N底N頂N底12011010090807060504030201873..210表222 活載作用下梁端剪力及柱軸力圖（kN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨
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