【正文】 m梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級(jí)鋼（==360N/mm2），=。mMB==跨間彎矩取控制截面，即跨中的正彎矩, =可近似取==/[360（565－35）]= mm2，實(shí)取422（=1520 mm2）。表226（b） 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次121110987截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 層次65 4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到?？蚣苤思袅皬澗赜?jì)算過(guò)程見表217，梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算過(guò)程見表218，在風(fēng)荷載作用下的彎矩、。m，V單位為kN。 a）水平地震作用分布 b）層間剪力分布圖圖23 橫向水平地震作用及樓層地震表210 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次/頂層12111098765 4 3 21 水平地震作用下的位移計(jì)算水平荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)的位移可用D值法計(jì)算。表26柱側(cè)移剛度 D值（）層次中柱（6根）中柱（6根）2~1246889319111571824980427 邊框架邊柱側(cè)移剛度D值（）層次邊柱（8根）邊柱（4根）2~12230103560114506051385將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度，見表28　　　　　　　表28橫向框架層間側(cè)移剛度（）層次2~12113676001898340由上表可見， =1367600/1898340=,故該框架為規(guī)則框架。多跨連續(xù)板的最小厚度不小于/40，其中為短向長(zhǎng)度，因此樓板厚度需不小于3900/40=，則樓板厚度取為100mm。(4) 綜合考慮結(jié)構(gòu)體系的實(shí)際剛度和強(qiáng)度部位。主體部分上部十一層為辦公用房，底部一層為物業(yè)管理及輔助用房，分工明確。設(shè)計(jì)主要包括建筑和結(jié)構(gòu)兩大部分，該建筑上部結(jié)構(gòu)采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，下部采用樁基礎(chǔ)。 The equivalent base shear method。前室采用二級(jí)防火門[3]。在防火規(guī)范中，高層建筑必須設(shè)有一部防煙樓梯。外墻單位面積荷載：++17=內(nèi)墻單位面積荷載：+172=木門：～鋼門：～鋁合金門窗： kN/m2～構(gòu)件b/mh/m/(kN/㎡)g/(kN/m)/mn/kN∑/kN邊橫梁25161979.中橫梁2512次梁2514縱梁2528表23 梁、柱重力荷載計(jì)算注：1. 表中 為考慮梁柱的粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長(zhǎng)度重力荷載；n為數(shù)量。計(jì)算過(guò)程見表29，其中第12層的為和之和表29 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次/kN/kN/（N /mm）/mm/mm1213676001113676001013676009136760081367600713676006 1367600513676004136760031367600 21367600 1 1898340 多自由彈性體系在水平地震作用下可采用底部剪力法和陣型分解反應(yīng)普法求得，對(duì)于高度不超過(guò)40米的，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻、變形以剪切型為主的建筑，可采用底部剪力法。梁端彎矩、剪力及柱軸力按下式計(jì)算： （222）=（+）/ 　　　　　?。?23）= （224）式中：—分別表示節(jié)點(diǎn)左右梁的線剛度； ，—分別表示節(jié)點(diǎn)左右梁的彎矩；—柱在第i層的軸力，以受壓為正。30m，且H/B=。 　橫向框架計(jì)算單元2．荷載計(jì)算（1）恒載計(jì)算在圖28中，和代表橫梁自重，為均布荷載形式。⑴ AB跨： 若說(shuō)明，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：將求得的值代入下式即可得跨中最大正彎矩值若，說(shuō)明，則若 則⑵ BC跨： 同理可得三角形分布荷載和均布荷載作用下,X,和的計(jì)算公式。m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形設(shè)計(jì)。m=[－360628（565－35）]/(250)=0=2=70/565=說(shuō)明富裕，且達(dá)不到屈服。m MA== kN=m跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩：=?？山迫?=/[360（365－35）]=717mm2，實(shí)取420（=1256 mm2），=1256/(350565)=﹪﹪=628/1256=﹪＞﹪,滿足要求。m屬第一類 T型截面=/（2000）===2000565/360=實(shí)配鋼筋220（=628mm2）, =628/（250565）=﹪﹪,故滿足要求。下部跨間截面按單筋T形截面設(shè)計(jì)。mMB== kN下面以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說(shuō)明各內(nèi)力的計(jì)算的組合方法。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。/㎡，由表查得=，故 =1+/=1+/④軸線橫向框架， ，=，故沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為==根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度查取，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的，見表215，（a）。其中和取自表26， 取自表 28，層間剪力取自表210，、和可由規(guī)范中查得。對(duì)框架結(jié)構(gòu)，式（25）中的可按下式計(jì)算：= （27） （28） （29）式中：－集中在k層樓面處的重力荷載代表值； －把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第i 層的層間剪力； －第i層的層間側(cè)移剛度； －分別為第i、k層的層間側(cè)移； s同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。2~12層柱的高度即為層高，；底層柱的高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即h=++=。樓梯在高層建筑中的作用也是不容忽視的。由于該建筑功能分區(qū)明確，各層房間數(shù)量與面積基本一致，因此采用上下空間一致的豎向組合方式即可。 the frame internal forces of the portal frame construction and the side displacement under the horizontal load actions putation and reinforcing putation. The poured in place reinforced concrete frame structured and the pile foundation for the main body are adopted. Earthquake resistance intensity is 7th, Level is II kind.Equivalent base shear method is used and the twice allocation method of moment is used to calculate the vertical load.Key words: office building?？拐鹪O(shè)防烈度7度，場(chǎng)地類別II類。建筑體型和立面設(shè)計(jì)不能脫離物質(zhì)技術(shù)發(fā)展的水平和特定的功能、環(huán)境而任意塑造，它在很大的程度上要受到使用功能、材料、結(jié)構(gòu)、施工技術(shù)、經(jīng)濟(jì)條件及周圍環(huán)境的制約。(6) 非結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)有可靠的連接和錨固。由此估算的梁截面尺寸見表21，表中給出了各層梁、柱和板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)，其設(shè)計(jì)強(qiáng)度：C40(= N/mm , = N/mm)。對(duì)于屋面帶突出屋頂間的房屋，應(yīng)取主體結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的位移。水平地震作用下的位移驗(yàn)算見表212．表211 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次/kN/（N /mm）/mm/mm/mm12136760033001/110001113676003300 1/ 5789 10136760033001/40749136760033001/32048136760033001/26837136760033001/23576136760033001/21295136760033001/19764136760033001/18643136760033001/17842136760033001/17371183403839001/2806由表211可見，最大彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/2391＜1/550，滿足式（218）的要求。 a）框架彎矩圖() b）梁端剪力及柱軸力圖 圖24 左地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)和側(cè)移內(nèi)力計(jì)算垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下述公式計(jì)算： （225） 式中：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/）； 風(fēng)荷載體型系數(shù)； 風(fēng)壓高度變化系數(shù)； 基本風(fēng)壓（kN/）； 高度z處的風(fēng)振系數(shù)，可按下式計(jì)算： （226） 式中：第i層層高；建筑總高度；動(dòng)力系數(shù)。2）標(biāo)中M單位為 kNV以向上為正。為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的剪力設(shè)計(jì)東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）這里僅以第一層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程，其它層梁的配筋計(jì)算結(jié)果見表228和表229。一層BC跨：支座邊緣取控制截面：=－翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，=/3=6/3=2m=2000mm；按梁間距考慮時(shí)，==300+3300=3600mm；按翼緣厚度考慮時(shí)， =600－35=565mm，=100/565=，此種情況不起控制作用，故取=2000mm。因?yàn)?1000100（365－100/2）=將下部跨間截面的218伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=509mm2），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋面積，即支座A上部。下部跨間截面按單筋T形截面設(shè)計(jì)。m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形設(shè)計(jì)。六層AB跨：支座彎矩：=－（－）=將下部跨間截面的420伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=1017 mm2），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋面積，即支座A上部。為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)采用半榀框架。風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過(guò)程與水平地震作用下的相同。m,V單位為kN,N單位為kN，單位為m。頂部附加地震作用系數(shù)，由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》知： 各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用計(jì)算如下：各樓層地震剪力可按下式計(jì)算: （2