【正文】 utaba/mm”后，并設置相應的尺寸和板厚即完成了該標準模架的調用。模具上所有的螺釘盡量采用內六角螺釘；模具外表面盡量不要有突出部分；模具外表面應光潔，加涂防銹油。各板的尺寸如下：1）定模座板（H4——上固定板）400mm400mm，厚45mm。2)定模板（A板——母模板）350mm400mm，厚80mm。用45鋼制成，最好調質230HB～270HB。3）動模板（B板——公模板）350mm400mm，厚60mm。所以用材料45鋼較好，調230HB～270HB。4）墊塊（C塊——模腳）63mm400mm，高度100mm。（2）結構形式，可以是平行墊塊或拐角墊塊，該模具采用平行墊塊。該模具墊塊采用Q235A制造。式中 h1——頂出板限位釘的厚度，該模具設限位釘高度5mm； h2——推板厚度，為25mm； h3——推桿固定板厚度，為20mm； s——推出行程，為40mm； δ——推出行程富余量，一般為3mm～6mm，取5mm。 材料為45鋼（S55C），其上的注射機頂出桿孔為Φ50 6）推板（H6——下頂出板）220mm400mm，厚25mm。 7）推桿固定板（H5——回針板）220mm400mm，厚20mm。 合模導向機構的設計注射模的導向機構主要有導柱和錐面定為量種類型。該模具采用標準模架，模架本身帶有導向裝置（導柱導向機構）作模具的定為。該模具設置了4套導柱與導套，它們之間采用H7/f6配合。本套模具的推出機構形式較為簡單。開模時澆注系統有一斜分流道在動模內，并且主流道在定模內是圓錐型，在動模和拉料桿的作用下，流道凝料會跟動模一起離開定模，分模后拉料桿隨推桿一起在推板的作用下脫模，推桿推出塑件，拉料桿推注主澆道冷料穴凝料，帶著分流道脫模，將潛伏澆口處凝料拉斷，并拉出斜分流道內的凝料拉出，脫出凝料。（2）推桿直徑與模板上的推桿孔采用H7/f8間隙配合。（4），～。（5）推桿的材料常用4Cr5MoSiV1，3Cr2W8V，熱處理要求硬度45HRC～50HRC。脫模力是注射模脫模機構設計的重要依據。其計算方法有簡單估算法和分析計算法。脫模力由兩部分組成，即 Fe=Fc+Fb式中 Fc ——塑件對型芯包緊的脫模阻力（N）； Fb——使封閉殼體脫模需克服的真空吸力（N），Fb=，Ab為型芯的橫切面積（mm2）。若無側型芯，側動定模的脫模阻力須認真核算，如果動模脫模阻力比定模大得不多，側需設置推出機構，以保證模具工作的可靠性。 由于dk=L+b2=+，而dk/t=20故視為薄壁矩形塑件，應用參考資料[1]公式（239）得Q1=12KfcαE(TfTj)th=1210510340 =式中 fc——脫模系數，； α——105C1。其中 K=fccosβsinβfc(1+sinβcosβ)=176。(1+176。)==式中 β——脫模斜度，取1176。③4個連接孔在動模上產生的脫模力計算。 F1=4Fc1=4=④頂部圓形按鍵孔在動模上產生的脫模力計算。 F2=4Fc2=4=同理可求得頂部橢圓形按鍵孔和顯示器孔產生的脫模力分別為 F3= F4=根據以上計算可得動模部分總的脫模力為： F動模=Q1+ F1+ F2+ F3+ F4=++++= 脫模力的校核當進行塑件的推出時，由于注射機的頂出力（27。推桿接觸面總面積（單腔面積）： A總推=π4d1210+π4d22+410=6210+42+465=接觸應力： σ=FA=[σ]=式中 [σ]——ABS塑件在脫模溫度下的許用接觸應力，見參考資料[1]表212取[σmin]=。、剛度的校核在注塑成型過程中，型腔主要承受塑料熔體的壓力，因此模具型腔應該具有足夠的強度和剛度。與此同時，若剛度不足將導致過大的彈性變形，從而產生型腔向外膨脹或溢料的間隙。本模具采用整體結構，模仁的力學計算按整體式矩形凹模來計算。 模具結構形式1）模仁側厚度強度計算按整體式凹模（模仁）側壁壁厚以長邊為計算對象 tc=hap[σ]=35300=式中 h——型腔深度，h=，以塑件在模仁大深度來核算； a——，參見參考資料[3]； p——型腔壓力，p取35Mpa； [σ]——模具材料的許用應力（Mpa），對于中碳鋼[σ]=200Mpa，而此模仁是采用預硬塑料模具鋼[σ]=300～350Mpa；2）模仁底部剛度核算 td=ba180。——，參見系數，參見參考資料[3]； 其余參數同上。4）底部剛度校核 tc=3c180?！?，參見參考資料[3]；其他參數同上。5）底板厚度計算T=（pAEL1δp)13=184(35105350)13=式中 l2——兩墊塊之間的距離（mm），l2=300－582=184mm； L1——模具長度（mm），L1=400。對于A板，由于在注射過程中與定模座在合力下相互壓緊，背靠注射機固定模板，故不會出現剛度不足。（1）抽拔力計算根據參考資料[3]抽拔力簡化公式計算Q=Ahq(μcosαsinα)=12[30+(182)]+12(π5+162)+3012=式中 Q——抽拔力（N）； A——側型芯被包緊的截面周長（mm）； h——成型部分深度（mm）； q——單位面積擠壓力（N/cm2）,一般取800～1200(N/cm2)。）取0176。（3）斜導柱彎曲力計算：該模具側型芯的抽拔方向與開模方向垂直。cos2248。)=cos2(176。+2176?！榘巫枇Γ≦180?！Σ两牵?76。=arctan ? == 176。斜導柱常用截面形狀有圓形和矩形兩種。本設計采用圓形截面，其直徑為：d=[σ]=31086=式中 [σ]——許用彎曲應力（Mpa），對于碳鋼[σ]=； L4——斜導柱有效長度（L4=ssinα=176。 N——斜導柱所承受的最大彎曲應力（N），為1086N。（5）斜導柱長度及開模行程計算： L=L2+L3+L4+L5=hcosα+d2tanα+Ssinα+(8～15)= 46cos15176。+Ssin15176。根據參考資料[1]表7—10，取斜導柱總長為100mm。= （6）斜導柱與滑塊的配合。 （7）滑塊設計。①滑塊的導滑形式：滑塊在導滑槽中活動必須順利平穩(wěn)，不發(fā)生卡滯、跳動等現象，本設計采用T型導滑槽。②，滑塊完成抽芯動作后，應繼續(xù)留在導滑槽內，并保證在導滑槽內的長度l不小于滑塊長度的2/3?；瑝K抽芯復位過程中全部位于導滑槽內，所以運行平穩(wěn)。該模具采用擋板定為。（8）壓緊楔的設計。該模具采用組合式楔緊塊。②楔緊塊的楔角：當斜導柱帶動滑塊作抽芯移動時，楔緊塊的楔角α180。=α+（2176。）?？扇ˇ?80。 在塑料溶體填充注射模腔過程中，模腔內處了原有的空氣外，還有塑料含有的水分在注射溫度下蒸發(fā)而形成的水蒸氣，塑料局部分解產生的低分子揮發(fā)氣體，塑料助劑揮發(fā)（或化學反應）所產生的氣體以及熱固性塑料交聯硬化釋放的氣體等；這些氣體如果不能被熔塑料順利地排除模腔，將在塑件上形成氣孔，接縫，表面輪廓不清，不能完全充滿型腔，同時，還會因為氣體被壓縮而產生的高溫灼傷制件，使之產生焦痕，色澤不佳等缺陷。有時為了防止塑件在頂出時造成真空而變形，必須設置進氣裝置。該模具可利用分型面，側抽芯及推桿的間隙進行排氣，且開模后有按鍵孔進行通氣，不需另設排氣孔。對于黏度低流動性好的塑料（如PE、PP、PS、PA66等），因為成型工藝要求模溫都不太高，所以常用溫水對磨具進行冷卻。（1）冷卻系統的簡略計算。①求塑件在固化時每分鐘釋放的熱量Q Q=WQ1=350=式中 W——單位時間（每分鐘）內注入模具中的塑料質量（kg/min），（即循環(huán)周期50S）計算，W==≈。②求冷卻水的體積流量 qv=WQ1ρc1（θ1θ2）=（2520）=103m3/min式中 ρ——冷卻水的密度，為1103kg/m3。③求冷卻水在管道內的流速v為使冷卻水處于湍流狀態(tài)，取d=6mm。④求冷卻管道孔壁與冷卻水之間的傳熱系數h h=（ρv）=（103）=(. ℃)式中 取?= ⑤求冷卻管道總傳熱面積AA=60wQ1h?θ=60(6523+252)=103m2式中 ?θ——模具溫度與冷卻水溫度之間的平均溫差（℃），模具溫度取65℃。 （2）冷卻水裝置的布置。 定模仁冷卻水道示意圖 動模板冷卻水道示意圖 注射機安裝尺寸的校核（1）最大與最小模具厚度校核 模具厚度H應滿足 HminHHmax式中 Hmin=130mm，Hmax=350mm（見表3—1）。模板各符號意義見模架選型。代值計算為H=40+30+100+（5～10)=175～180mm≤320mm 符合要求。5. 成型零件的制造工藝及仿真加工 定模型腔的制造工藝。保證基準面互相垂直（以相鄰兩側側面及底面作為基準面）。內部底面成型面，銑側抽芯槽及分型面上的槽。6水孔，貫穿。7型芯孔，留擴孔余量，擴型芯孔至圖紙尺寸，忽鉆型芯孔臺階至圖紙尺寸,攻4M8螺紋孔。 動模零件圖 動模制造工藝過程序號工序名稱加工工藝過程及要求設備10備料P20段鋼件2151755120銑削粗銑坯料至211171，留加工余量1mm～2mm。數控銑床30平磨，平面磨床40銑削編程銑削周邊型面，斜度為1176。翻面攻4248。電脈沖機床120鉗工周邊各棱角倒鈍去毛刺，鉗工臺130 定模型腔的數控程序設計 由于定模型腔是不規(guī)則的曲面，用手動編程是不可能完成的，因此在這里將利用定模的Pro/e三維模型自動生成NC代碼，再將代碼修改后導入仿真系統進行模擬仿真。這里我們用248。4的端銑刀進行體積塊半精銑，最后用曲面銑削進行精銑曲面和水平分流道。 O0001。設置機床為FANUC 0i系統的數控銑床，工件為210mm170mm50mm，刀具分別選用248。 4平底刀，248。對數控系統進行回零操作，和對刀后就可以導入程序進行模擬。 仿真加工界面 仿真加工的定模效果圖6. 模具材料的選用。由于塑件對動模部分的包緊力大于其對定模部分的包緊力，且側型芯（其設在動模一側）尚未完全脫離塑件，故動、定模板分開時，塑件保留在動模一側。并由于斜導柱的驅動，開模力將帶動側型芯滑塊側向移動，使側型芯逐漸脫出塑件。開模結束后，推出機構動作，推板在注塑機頂桿的作用下，帶動推桿、斜頂桿和拉料桿動作，塑件在推桿和斜頂桿的作用下脫離動模，在拉料桿的推力作用下潛伏澆口拉斷，澆到凝料脫出動模。 （7）塑件的后處理：對塑件用紅外線燈、鼓風烘箱進行烘干。對設計模具有了一個系統的設計思路，注塑模具的設計包括模具結構設計、注塑機的選用、澆注系統的設計等方面。采用一模兩腔，冷卻管道選用2個。這次畢業(yè)論文的制作過程是我的一次再學習，再提高的過程。 我不會忘記這難忘的半年時間。我從資料的收集中，掌握了很多關于注塑模具的知識，讓我對我所學過的知識有所鞏固和提高。 致 謝經過一個學期的努力，我終于完成了本次畢業(yè)設計。值此論文完成之際，謹向老師的辛勤培養(yǎng)表示崇高的敬意和衷心的感謝。在這四年的學習中結識的各位生活和學習上的摯友讓我得到了人生最大的一筆財富。最后，向所有曾在學習、生活和工作 中給與我關心、支持和幫助的老師和朋友們表示衷心的感謝！本設計參考了大量的文獻資料，在此，向各學術界的前輩們致敬！參考文獻[1] 伍先明,[M].北京：國防工業(yè)出版社，2010.[2] 張杰,[M].北京：電子工業(yè)出版社，2011.[3] [M].北京：機械工業(yè)出版社，2009.[4] 高崇峰，[M]. 北京：機械工業(yè)出版社，2010.[5] 葉久新，[M].北京：機械工業(yè)出版社，2007.[6] 甄瑞麟，[M].北京：化學工業(yè)出版社，2009.[7] [M].北京：機械工業(yè)出版社，2011.[8] [M]. 北京：機械工業(yè)出版社，2007.[9] 譚彥顯,[M].北京:北京理工大學出版社,2011.[10] [M].:機械工業(yè)出版社,2008.[11] [M].北京:機械工業(yè)出版社,2010