遠大集團綜合辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計-閱讀頁
2025-07-14 08:13本頁面
【正文】 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 七、柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整：A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/，無需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/。ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：跨間： Mmax= KNm支座Bl：Mmax= KN跨中正彎矩按T形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因為fcm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2400120（565120/2）=m屬第一類T形截面。ρ=1742/300/565=%ρmin=%，滿足要求。（2）、考慮兩支座處：將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02）=[1063101742(56535) ]/=ξ=1（12αs）1/2=可近似取As=M/fy/(h0a,)=106/310/（56535）= mm2實配鋼筋2Ф22Ф22，As=2724 mm2。ρ=2724/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1742/2724=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。=300565=V=182700N可知，截面符合條件。（3）、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計算：梁端加密區(qū)箍筋取Ф8100，箍筋用I級Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則+=300565+2102565/100=182700Nρsv= nAsv1/bs=2*ρsvmin=，非加密區(qū)箍筋取Ф8150。配筋圖如下圖所示：其它梁的配筋計算見下表：層次截面M（KN下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱665061025650610246506102365061022650610217006602B柱665061025650610246506102365061022650610217006602例：第1層A柱：柱截面寬度：b=700 mm柱截面有效高度：h0=70040=660 mm混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。m）柱端剪力計算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/柱正截面承載力計算：先以第1層A柱為例，（1）最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KN柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0==初始偏心矩：ei=e0+ea=+= mm因為長細(xì)比l0/h=4700/700=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,)=[103() 7006602]/310/(66040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M=軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+=長細(xì)比l0/h=4700/700=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。軸向力作用點至受拉鋼筋A(yù)s合力點之間的距離e=ηei+h/2as=+700/240=ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb按上式計算時，應(yīng)滿足Nξbfcmbh0及Ne.因為N=ξbfcmbh0=700660=故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故As,=As=ρsminbh=%700700=980mm2選4Ф20，As,=As=1256mm2總配筋率ρs=31256/700/660=%%柱斜截面受剪承載力計算：以第1層A柱為例，查表可知：框架柱的剪力設(shè)計值V c=剪跨比λ=3，取λ=3軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值N==7002/103=故取N=(λ+1)+=700660/(3+1)+103=192890N故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。查表得，最小配筋率特征值λv=，則最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=柱箍筋的體積配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=6508/100/650/650=%%,符合構(gòu)造要求。Acor為箍筋包裹范圍內(nèi)的混凝土核芯面積。非加密區(qū)還應(yīng)滿足s10d=200mm,故箍筋配置為4Ф10150，柱的配筋圖如下圖所示：其它各層柱的配筋計算見下表：柱A柱層次123截面尺寸700700650650650650組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 0實配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大大配箍加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150柱B柱層次123截面尺寸700700650650650650組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 實配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150三、框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算：以第1層中節(jié)點為例，由節(jié)點兩側(cè)梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設(shè)計值，因為節(jié)點兩側(cè)梁不等高，計算時取兩側(cè)梁的平均高度，即hb=(600+400)/2=500mmhb0=(565+365)/2=465mm二級框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計值Vj按下式計算：Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as)注：Hc為柱的計算高度，可采用節(jié)點上、下柱反彎點之間的距離，即Hc=+= mΣMb為節(jié)點左右梁端逆時針或順時針方向組合彎矩設(shè)計值之和，即ΣMb=（+）/= KNbj、hj分別為核芯區(qū)截面有效驗算寬度、高度。bj=bc=700mm, hj=700mm可知，=700700/=4204200N≥Vj=1998670N，滿足要求節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按下式計算：Vj≤[++fyvAsvj(hb0as,)/s]/γRE注：N取第2層柱底軸力N==7002=，故取N=。其它框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算見下表：層次123節(jié)點邊節(jié)點中節(jié)點邊節(jié)點中節(jié)點邊節(jié)點中節(jié)點hb（mm）600500600500600500hb0（mm）565465565465565465Hc（m）5 ΣMb（KN1
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