【正文】 型機）的熱電廠中，只有當熱電廠的熱化發(fā)電比大于下列數(shù)值時，熱電廠才能節(jié)約燃料。熱化發(fā)電率是熱電廠重要的熱經(jīng)濟指標，它是供熱機組的熱化發(fā)電量與熱化供熱量之間的比值。由熱化發(fā)電率的定義可以得到：式中：為對外供熱汽流直接產(chǎn)生的電量，稱外部發(fā)電量；為回熱抽汽加熱供熱循環(huán)的給水所形成的那部分回熱發(fā)電量，稱內部發(fā)電量；為供熱循環(huán)給水所經(jīng)過的回熱加熱器級數(shù)；為加熱供熱循環(huán)給水所增加的回熱抽汽量，它由供熱循環(huán)的回熱系統(tǒng)熱平衡計算求得。當蒸汽初參數(shù)及供熱抽汽壓力一定時，汽輪發(fā)電機組熱變功的實際過程愈完善，不可逆損失愈小，熱化發(fā)電率就愈高。 (1)初壓改變對汽輪機功率的影響汽輪機的初溫和背壓不變而初壓改變時，全機的功率改變量可通過對功率方程式求全微分而得。 (2)初溫改變對汽輪機功率的影響 汽輪機的初壓和背壓不變而初溫改變時，若流量保持不變，功率的變化只是由于焓降與內功率變化引起的，則： 根據(jù)計算，汽溫每降低10℃，%。 (3)排汽壓力Pz的改變對汽輪機功率的影響排汽壓力升高時，汽輪機的理想熱焓降△h t減少。汽輪機焓降小，排汽壓力變化所引起的功率變化大。根據(jù)計算，%。所以，對運行可控參數(shù)的合理調整是提高熱電廠經(jīng)濟性的一項重要措施。代替凝汽機組的初參數(shù)比供熱式機組高時，它們的凝汽發(fā)電的差值就越大。補水率大，會增加水處理設備投資和運行費用，減少對外供熱的能力（據(jù)國內資料表明，如凝結水全部損失而引起的廠用熱增加，%左右）。 (3)熱電負荷變化不一致常使汽輪發(fā)電機組偏離設計工況。供熱調節(jié)的不合理會顯著降低熱電廠的熱經(jīng)濟效益。供熱機組采用較高蒸汽參數(shù)，一方面它可以提高機組熱化發(fā)電的比例，另一方面在提高初壓時機組相對內效率的降低沒有凝汽式機組顯著。 (2)降低蒸汽終參數(shù)以降低循環(huán)的平均放熱溫度降低蒸汽終參數(shù)，其平均放熱溫度明顯下降，總是使循環(huán)熱效率顯著提高。其中影響冷卻水溫的自然條件和影響汽輪機末級流通面積的技術條件是決定凝汽器極限真空度的兩個主要因素。但是無論從設計角度還是從運行角度來看，都不是真空度越高越好。因此，保持凝汽器的最佳真空度是運行熱電廠節(jié)能的有效措施之一。為了提高背壓式汽輪機運行的經(jīng)濟性，在保證生產(chǎn)用熱條件下，應盡量維持背壓在規(guī)程規(guī)定允許的低限值，以增加發(fā)電量。 (3)采用給水回熱以提高循環(huán)的平均吸熱溫度 熱電廠都以某一熱力循環(huán)為基礎。因此回熱循環(huán)的熱效率比同參數(shù)的朗肯循環(huán)高，采用給水回熱循環(huán)，可節(jié)約燃料5 % ～1 2 % 。 (4)充分利用低位熱能以提高熱利用率 利用工質的回收來減少熱電廠的汽、水和熱量損失以及“廢熱”的利用所涉及的面較寬。采用工質回收帶來的經(jīng)濟效益，包括了熱能回收的經(jīng)濟效益和工質回收補充水量減少帶來的經(jīng)濟效益。隨著技術和管理水平的不斷提高，%，熱電廠的供熱能力已提高到100t/h，完全滿足企業(yè)生產(chǎn)的需要。 (5)合理分配熱負荷，以提高自備熱電廠運行的經(jīng)濟性 由于熱、電負荷的變化，熱電廠的主要熱力設備不可能一直保持在經(jīng)濟負荷下運行。在一定負荷下，如何使能量消耗為最少，這個問題主要取決于熱力設備的動力特性和與之相應的負荷分配方法。 由于鍋爐設備的微增燃料消耗曲線的上凹特性，并列運行的鍋爐之間負荷的經(jīng)濟分配應采用等微增分配，鍋爐的微增燃料消耗率相等。即為了保證鍋爐工作的可靠性，變動工況時負荷的分配還應使鍋爐不至于在最低負荷下運行。熱量法是從熱能數(shù)量利用的觀點來分配總熱耗量的，它認為熱電聯(lián)產(chǎn)中的電能生產(chǎn)沒有冷源和不可逆損失，熱化發(fā)電的循環(huán)熱效率為1。因此進行熱負荷分配，就是要保證在熱負荷一定的條件下使全廠熱化發(fā)電量最大。 由于熱化作功系數(shù)中的抽（排）汽焓與供熱汽流在汽輪機中的實際焓降有關，因此在一定的情況下，可根據(jù)各供熱汽輪機的實際焓降大小，近似確定各供熱式汽輪機承擔熱負荷的次序。給水溫度：= （4） 計算中的選用數(shù)據(jù)鍋爐排污量：=全廠汽水損失：=采暖用汽： 機械效率：=發(fā)電機效率：=加熱器效率：=擴容器效率：=汽包壓力：=給水泵出口壓力：=排污擴容器壓力：=補充水溫度：=15 = kJ/kg圖21 抽汽及軸封汽參數(shù)見表21表21 項目單位回熱抽汽點、軸封來汽點參數(shù)加熱器編號H1H2HDH4H5H6H7SG抽汽壓力Mpa抽汽溫度℃軸封汽量 軸封汽比焓KJ/Kg 根據(jù)電廠提供的最大計算工況時機組的汽水參數(shù)，整理出汽水焓值見表22。鍋爐蒸發(fā)量 全廠汽水損失 采暖用汽 鍋爐連續(xù)排污量 鍋爐給水量 假設以高壓缸進口蒸汽流量為基準，流量份額。表23 鍋爐排污系統(tǒng)汽水參數(shù)表（取=）汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器出口汽輪機高壓缸入口鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器再熱器壓力 pMpa溫度 t℃535汽焓 hKJ/kg水焓 hwKJ/kg再熱蒸汽焓升KJ/kg499由排污擴容器熱平衡式求擴容器產(chǎn)生的蒸汽份額 =排污冷卻水份額補充水份額 =、加熱器進出口參數(shù)（1）1號高壓加熱器（H1） = H1的疏水系數(shù) （2）2號高壓加熱器（H2）先確定給水泵的焓升及給水泵出口水焓。如圖23所示：圖23混合點A物質平衡式： (a)其中 (b) (c)用圖所劃分熱平衡范圍來求解。對H5（包括A點）的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?對H6的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?將式?、?代入數(shù)據(jù)并聯(lián)立求解得 所以 = =H5的疏水系數(shù)為 ==H6的輸水系數(shù)為 ==（6）7號低壓加熱器（H7）與軸封加熱器（SG）由熱平衡方程式得： = =（7） 凝汽系數(shù)的計算與物質平衡校核由熱井的物質平衡計算 = =表24 汽水流量及份額計算表計算點0　—rh1234567csg由汽輪機物質平衡計算= =計算結果正確。 于是，抽汽做功不足汽耗增加系數(shù)為 則汽輪機新汽耗為 = =(t/h)（3） 功率校核1kg新汽比內功 =(kJ/kg)根據(jù)計算數(shù)據(jù)所得汽輪發(fā)電機的功率 =(MW)計算誤差5%誤差在工程允許的范圍內，表明上述計算正確。給水溫度：= （4）計算中的選用數(shù)據(jù)鍋爐排污量：=全廠汽水損失：=采暖用汽： 機械效率：=發(fā)電機效率：=加熱器效率：=擴容器效率：=汽包壓力：=給水泵出口壓力：=排污擴容器壓力：=補充水溫度：=15 = kJ/kg 抽汽及軸封汽參數(shù)見表25表25 項目單位回熱抽汽點、軸封來汽點參數(shù)加熱器編號H1H2HDH4H5H6H7SG抽汽壓力Mpa抽汽溫度℃軸封汽量 軸封汽比焓KJ/Kg根據(jù)電廠提供的最大計算工況時機組的汽水參數(shù)，整理出汽水焓值見表26。鍋爐蒸發(fā)量 全廠汽水損失 采暖用汽 鍋爐連續(xù)排污量 鍋爐給水量 假設以高壓缸進口蒸汽流量為基準，流量份額。表27 鍋爐排污系統(tǒng)汽水參數(shù)表（取=）汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器出口汽輪機高壓缸入口鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器再熱器壓力 pMpa溫度 t℃535汽焓 hKJ/kg水焓 KJ/kg再熱蒸汽焓升KJ/kg由排污擴容器熱平衡式求擴容器產(chǎn)生的蒸汽份額= =排污冷卻水份額=++=、加熱器進出口參數(shù)（1）1號高壓加熱器（H1） = H1的疏水系數(shù) （2）2號高壓加熱器（H2）先確定給水泵的焓升及給水泵出口水焓。如圖25所示：圖25混合點A物質平衡式： (a)其中 (b) (c)用圖所劃分熱平衡范圍來求解。對H5（包括A點）的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?對H6的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?將式?、?代入數(shù)據(jù)并聯(lián)立求解得 所以 = =（6）7號低壓加熱器（H7）與軸封加熱器（SG）由熱平衡方程式得： = =（7）凝汽系數(shù)的計算與物質平衡校核由熱井的物質平衡計算 =表28 汽水流量及份額計算表計算點0—rh1234567csg由汽輪機物質平衡計算=1(+) =計算結果正確。 于是，抽汽做功不足汽耗增加系數(shù)為 = =則汽輪機新汽耗為 = =(t/h)（3）功率校核1kg新汽比內功 =(kJ/kg)根據(jù)計算數(shù)據(jù)所得汽輪發(fā)電機的功率= =(MW)計算誤差誤差在工程允許的范圍內，表明上述計算正確。給水溫度：= (4)計算中的選用數(shù)據(jù)鍋爐排污量：=全廠汽水損失：=采暖用汽： 機械效率：=發(fā)電機效率：=加熱器效率：=擴容器效率：=汽包壓力：=給水泵出口壓力：=排污擴容器壓力：=補充水溫度：=15 = kJ/kg抽汽及軸封汽參數(shù)見表29表29 項目單位回熱抽汽點、軸封來汽點參數(shù)加熱器編號H1H2HDH4H5H6H7SG抽汽壓力Mpa抽汽溫度℃軸封汽量 軸封汽比焓KJ/Kg根據(jù)電廠提供的最大計算工況時機組的汽水參數(shù)，整理出汽水焓值見表210。鍋爐蒸發(fā)量 全廠汽水損失 采暖用汽 鍋爐連續(xù)排污量 鍋爐給水量 假設以高壓缸進口蒸汽流量為基準，流量份額。表211 鍋爐排污系統(tǒng)汽水參數(shù)表（取=）汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器出口汽輪機高壓缸入口鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器再熱器壓力 pMpa溫度 t℃535汽焓 hKJ/kg水焓 KJ/kg再熱蒸汽焓升KJ/kg由排污擴容器熱平衡式求擴容器產(chǎn)生的蒸汽份額= =排污冷卻水份額、加熱器進出口參數(shù)（1）1號高壓加熱器（H1） = = H1的疏水系數(shù) （2）2號高壓加熱器（H2）先確定給水泵的焓升及給水泵出口水焓。如圖27所示：圖27混合點A物質平衡式： (a)其中 (b) (c)用圖所劃分熱平衡范圍來求解。對H5（包括A點）的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?對H6的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?將式?、?代入數(shù)據(jù)并聯(lián)立求