【正文】 由高壓加熱器H2熱平衡計算 = =H2的疏水系數(shù) 再熱蒸汽系數(shù) （3） 除氧器（HD）除氧器的出口水量 根據(jù)除氧器的熱平衡方程的： = = = =（4）4號低壓加熱器 = = （5）5號低壓加熱器和6號低壓加熱器由于未知，不能直接分別用HH6的熱平衡式求D5和D6，在此選取合理劃分熱平衡范圍以避免求未知數(shù)。如圖23所示：圖23混合點A物質平衡式： (a)其中 (b) (c)用圖所劃分熱平衡范圍來求解。先根據(jù)列出兩個熱平衡式，消去后整理成 。對H5（包括A點）的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?對H6的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?將式?、?代入數(shù)據(jù)并聯(lián)立求解得 所以 = =H5的疏水系數(shù)為 ==H6的輸水系數(shù)為 ==（6）7號低壓加熱器（H7）與軸封加熱器（SG）由熱平衡方程式得： = =（7） 凝汽系數(shù)的計算與物質平衡校核由熱井的物質平衡計算 = =表24 汽水流量及份額計算表計算點0　—rh1234567csg由汽輪機物質平衡計算= =計算結果正確。根據(jù)抽汽做功不足多耗新汽的公式來計算其中 再熱前的回熱抽汽做功不足系數(shù)再熱后的回熱抽汽做功不足系數(shù)（1） 計算凝汽的比內功為 =(t/h) =(kJ/kg)（2） 計算各級抽汽做功不足系數(shù)如下。 于是，抽汽做功不足汽耗增加系數(shù)為 則汽輪機新汽耗為 = =(t/h)（3） 功率校核1kg新汽比內功 =(kJ/kg)根據(jù)計算數(shù)據(jù)所得汽輪發(fā)電機的功率 =(MW)計算誤差5%誤差在工程允許的范圍內，表明上述計算正確。（1）汽輪發(fā)電機組汽耗率 =[kg/()]（2） 汽輪發(fā)電機組熱耗量及熱耗率 =(kJ/kg) = =[kJ/()]（3）汽輪發(fā)電機組絕對電效率= =（4） 鍋爐熱負荷 =(kJ/h)（5）管道效率= =（6） 全廠熱效率 = =（7）全廠熱耗率= =[kJ/()]（8） 標準煤耗率 = =[kJ()] 75%額定工況下熱力系統(tǒng)計算（1）汽輪機形式和參數(shù)汽輪機類型：初蒸汽參數(shù)：= MPa =535 = kJ/kg再熱蒸汽參數(shù)：高壓缸排汽= = = kJ/kg 中壓缸進汽= =535 = kJ/kg =499 kJ/kg排汽參數(shù)：= MPa = kJ/kg額定功率：Pe =135 MW（2）鍋爐形式和參數(shù)鍋爐形式：超高壓、一次中間再熱、自然循環(huán)、單汽包循環(huán)流化床鍋爐鍋爐參數(shù)：= MPa =540 = kJ/kg鍋爐效率：=再熱器出口汽溫：=535 （3）回熱抽汽該機組共有七級回熱抽汽。給水溫度：= （4）計算中的選用數(shù)據(jù)鍋爐排污量：=全廠汽水損失：=采暖用汽： 機械效率：=發(fā)電機效率：=加熱器效率：=擴容器效率：=汽包壓力：=給水泵出口壓力：=排污擴容器壓力：=補充水溫度：=15 = kJ/kg 抽汽及軸封汽參數(shù)見表25表25 項目單位回熱抽汽點、軸封來汽點參數(shù)加熱器編號H1H2HDH4H5H6H7SG抽汽壓力Mpa抽汽溫度℃軸封汽量 軸封汽比焓KJ/Kg根據(jù)電廠提供的最大計算工況時機組的汽水參數(shù)，整理出汽水焓值見表26。在hs圖上作出該機組的汽態(tài)線，如圖24。鍋爐蒸發(fā)量 全廠汽水損失 采暖用汽 鍋爐連續(xù)排污量 鍋爐給水量 假設以高壓缸進口蒸汽流量為基準，流量份額。新蒸汽、再熱汽及排污擴容器計算點參數(shù)如表27 。表27 鍋爐排污系統(tǒng)汽水參數(shù)表（取=）汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器出口汽輪機高壓缸入口鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器再熱器壓力 pMpa溫度 t℃535汽焓 hKJ/kg水焓 KJ/kg再熱蒸汽焓升KJ/kg由排污擴容器熱平衡式求擴容器產生的蒸汽份額= =排污冷卻水份額=++=、加熱器進出口參數(shù)（1）1號高壓加熱器（H1） = H1的疏水系數(shù) （2）2號高壓加熱器（H2）先確定給水泵的焓升及給水泵出口水焓。已知給水泵出口壓力為，根據(jù)除氧器壓力和除氧器安裝高度可知給水泵入口壓力為，取給水的平均比容為、給水泵效率，則 由高壓加熱器H2熱平衡計算 = =H2的疏水系數(shù) 再熱蒸汽系數(shù) （3）除氧器（HD）除氧器的出口水量 根據(jù)除氧器的熱平衡方程的： = = = =（4）4號低壓加熱器 = = （5）5號低壓加熱器和6號低壓加熱器由于未知，不能直接分別用HH6的熱平衡式求D5和D6，在此選取合理劃分熱平衡范圍以避免求未知數(shù)。如圖25所示：圖25混合點A物質平衡式： (a)其中 (b) (c)用圖所劃分熱平衡范圍來求解。先根據(jù)列出兩個熱平衡式，消去后整理成 。對H5（包括A點）的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?對H6的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?將式?、?代入數(shù)據(jù)并聯(lián)立求解得 所以 = =（6）7號低壓加熱器（H7）與軸封加熱器（SG）由熱平衡方程式得： = =（7）凝汽系數(shù)的計算與物質平衡校核由熱井的物質平衡計算 =表28 汽水流量及份額計算表計算點0—rh1234567csg由汽輪機物質平衡計算=1(+) =計算結果正確。根據(jù)抽汽做功不足多耗新汽的公式來計算其中 再熱前的回熱抽汽做功不足系數(shù)再熱后的回熱抽汽做功不足系數(shù) （1）計算凝汽的比內功為 =(kJ/kg) =(t/h) （2）計算各級抽汽做功不足系數(shù)如下。 于是，抽汽做功不足汽耗增加系數(shù)為 = =則汽輪機新汽耗為 = =(t/h)（3）功率校核1kg新汽比內功 =(kJ/kg)根據(jù)計算數(shù)據(jù)所得汽輪發(fā)電機的功率= =(MW)計算誤差誤差在工程允許的范圍內，表明上述計算正確。(1)汽輪發(fā)電機組汽耗率= =[kg/()](2)汽輪發(fā)電機組熱耗量及熱耗率 =(kJ/kg) = =[kJ/()](3)汽輪發(fā)電機組絕對電效率 =(4)鍋爐熱負荷 =(5)管道效率= =(6)全廠熱效率 = =(7)全廠熱耗率= =[kJ/()](8)標準煤耗率 = =[kg/()](1)汽輪機形式和參數(shù)汽輪機類型：初蒸汽參數(shù)：= MPa =535 = kJ/kg再熱蒸汽參數(shù)：高壓缸排汽= = = kJ/kg 中壓缸進汽= =535 = kJ/kg =499 kJ/kg排汽參數(shù)：= MPa = kJ/kg額定功率：Pe =135 MW(2)鍋爐形式和參數(shù)鍋爐形式：超高壓、一次中間再熱、自然循環(huán)、單汽包循環(huán)流化床鍋爐鍋爐參數(shù)：= MPa =540 = kJ/kg鍋爐效率：=再熱器出口汽溫：=535 (3)回熱抽汽該機組共有七級回熱抽汽。給水溫度：= (4)計算中的選用數(shù)據(jù)鍋爐排污量：=全廠汽水損失：=采暖用汽： 機械效率：=發(fā)電機效率：=加熱器效率：=擴容器效率：=汽包壓力：=給水泵出口壓力：=排污擴容器壓力：=補充水溫度：=15 = kJ/kg抽汽及軸封汽參數(shù)見表29表29 項目單位回熱抽汽點、軸封來汽點參數(shù)加熱器編號H1H2HDH4H5H6H7SG抽汽壓力Mpa抽汽溫度℃軸封汽量 軸封汽比焓KJ/Kg根據(jù)電廠提供的最大計算工況時機組的汽水參數(shù)，整理出汽水焓值見表210。在hs圖上作出該機組的汽態(tài)線，如圖24。鍋爐蒸發(fā)量 全廠汽水損失 采暖用汽 鍋爐連續(xù)排污量 鍋爐給水量 假設以高壓缸進口蒸汽流量為基準，流量份額。新蒸汽、再熱汽及排污擴容器計算點參數(shù)如表211 。表211 鍋爐排污系統(tǒng)汽水參數(shù)表（取=）汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器出口汽輪機高壓缸入口鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器再熱器壓力 pMpa溫度 t℃535汽焓 hKJ/kg水焓 KJ/kg再熱蒸汽焓升KJ/kg由排污擴容器熱平衡式求擴容器產生的蒸汽份額= =排污冷卻水份額、加熱器進出口參數(shù)（1）1號高壓加熱器（H1） = = H1的疏水系數(shù) （2）2號高壓加熱器（H2）先確定給水泵的焓升及給水泵出口水焓。已知給水泵出口壓力為，根據(jù)除氧器壓力和除氧器安裝高度可知給水泵入口壓力為，取給水的平均比容為、給水泵效率，則 由高壓加熱器H2熱平衡計算 = =H2的疏水系數(shù) 再熱蒸汽系數(shù) (3)除氧器（HD）除氧器的出口水量 根據(jù)除氧器的熱平衡方程的： = =（4）4號低壓加熱器 = = （5）5號低壓加熱器和6號低壓加熱器由于未知，不能直接分別用HH6的熱平衡式求D5和D6，在此選取合理劃分熱平衡范圍以避免求未知數(shù)。如圖27所示：圖27混合點A物質平衡式： (a)其中 (b) (c)用圖所劃分熱平衡范圍來求解。先根據(jù)列出兩個熱平衡式，消去后整理成 。對H5（包括A點）的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?對H6的熱平衡式為：把（a）、（b）、（c）式代入，整理好后再考慮，上式為 ?將式?、?代入數(shù)據(jù)并聯(lián)立