【正文】 8給出的截面位置，各截面彎矩計算式為： 各種荷載組合下的各截面彎矩計算見表76。 各截面彎矩計算 表76荷載組合情況墩柱反力KN梁的反力KN G1R1R2R3R42——23——34——45——5 組合4公路Ⅱ級雙列對稱組合5公路Ⅱ級雙列非對稱（2） 相應于最大彎矩時的剪力計算。按表7—8可繪制內(nèi)力計算值的包絡圖。本設計中。一根25鋼筋的面積查 “公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范”得到 彎矩作用時配筋計算 各截面所需鋼筋量，見表7—9。對比可知：原有標準圖（灌注樁雙柱式橋墩，跨徑20m，公路Ⅱ級，凈）的墩帽鋼筋用量是足夠的，均大于計算值。鋼筋混凝土蓋梁的斜截面抗剪承載力按下列規(guī)定計算本設計中截面1—1，5—5抗剪承載力滿足要求，只需按構(gòu)造配箍筋。故由構(gòu)造要求，均取，得。恒荷載計算：由前計算得 （1）上部構(gòu)造恒載， （2）蓋梁自重（半根蓋梁） （3）墩柱自重 25= （4）橫系梁重 25=56kN活載計算：荷載布置及行駛情況見圖7—7—7，由蓋梁計算得知（1）公路Ⅱ級〖1〗單孔荷載：單列車時 B=相應的制動力：T=（+179）=＜90KN，故取 T=90KN 〖2〗雙孔荷載：單列車時 B=相應的制動力：T=（2+179）= ＜90KN，故取 T=90KN雙柱反力橫向分布計算（活載位置見圖8—1） 單列 雙列（1）公路Ⅱ級 單列車時： 雙列車時：荷載組合（1）最大最小垂直反力時，計算見表8—1。（2）最大彎矩時，計算見表8—2活載組合最大彎矩計算（單孔） 表8—2編號荷載情況墩柱頂反力計算式垂直力KN水平力 H（KN）對柱頂中心彎矩+H1上部構(gòu)造與蓋梁恒載///002公路Ⅱ級單孔雙列車030表內(nèi)水平力由兩墩柱平均分配。m2 、作用于墩柱底的外力Nmax=+108=Nmin=+108=Mmax=+30= 截面配筋計算（截面1—1，見圖8—2）已知墩柱用25號混凝土，按照《公預規(guī)》，計算偏心受壓構(gòu)件正截面承載力時，對長細比的構(gòu)件，應考率構(gòu)件在作用平面內(nèi)的撓曲對軸向力偏心距的影響。本設計中 ，故不計偏心彎矩的增大系數(shù)。 式中：m鋼筋屈服強度與混凝土軸心抗壓極限強度的比值，按Ⅰ級鋼筋與25號混凝土可查表得m=18。 按圓形鋼筋混凝土截面桿件強度計算公式上式中T’、S可查有關表格，亦可按下式求得： 代入后，得到壓應力：鋼筋應力： 混凝土拉應力小于容許應力，表明墩柱不會出現(xiàn)裂縫，按小偏心構(gòu)件計算可行。箍筋可按構(gòu)件要求配置。灌注按m法計算，m值為軟塑粘土。本設計橋地處保山，可以查附表A，取50年一遇的橫向基本風壓300 Pa作為設計風壓，300=210Pa則由蓋梁引起的風力：W1=1/2=，+=。橫向風力因墩柱橫向剛度較大，可不予考慮。M（單跨活載時）作用于地面處樁頂上的外力Nmax=+=Nmin=+=Ho=Mo=++++++=灌注樁最大沖刷線以下的樁長為h，則 式中： U——樁周長，考慮旋轉(zhuǎn)式鉆孔，成孔直徑增大5cm,則——樁臂極限摩阻力，按表值取為70KPa——土層深度——考慮樁如圖深度影響的修正系數(shù)，；——考慮孔底沉淀層厚度的清底系數(shù)，；——樁底截面積，——樁底土層容許承載力，取=300KPa——深度修正系數(shù)，取=；——土的容重，取=18KN/；——一般沖刷線以下深度。由上式反求，可知樁的軸向承載力滿足要求。地面以下深度Z處樁身截面上的彎矩Mz與水平壓力的計算已知作用于地面處樁頂上的外力為： （1）樁身彎矩Mz 式中的無量綱系數(shù)、可由表格查得，計算見表9—1，其結(jié)果示于圖9—3。m） 表9—1ZAmBm+(2)計算到最大沖刷線以下深度之處的水平壓力（見表2—14）。表76 橋墩下樁基水平應力計算表　　　　?。╧Pa）00//000 （1）、根據(jù)《公預規(guī)》：“沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力應符合下列規(guī)定：式中：——軸向力的偏心距，應乘以偏心增大系數(shù)；上式中：——荷載偏心率對截面曲率的影響系數(shù)，； ——構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)，；——構(gòu)件的計算長度；——截面的有效高度，；——截面高度；對圓形截面取；、——有關混凝土承載力的計算系數(shù)，由公預規(guī)附錄C，；、——有關縱向鋼筋承載力的計算系數(shù)，由公預規(guī)附錄C，；——圓形截面的半徑；——縱向鋼筋所在圓周的半徑與圓截面半徑之比；——縱向鋼筋配筋率。樁看作為一端固定，一端為不移動的鉸， 取， ，取∴根據(jù)公式： 式中：——混凝土抗壓設計強度； ——鋼筋抗壓設計強度； %配置，則 選用1216鋼筋， ，現(xiàn)假設。均滿足規(guī)范要求，灌注樁主筋配置見圖9—4圖9—4樁在地面處的水平位移和轉(zhuǎn)角計算以上計算均滿足m法計算要求墩頂縱向水平位移驗算所以已知：， 墩頂?shù)乃轿灰乒剑?其中： 因此得墩頂容許的縱向水平位移符合規(guī)范要求。設計荷載：公路Ⅱ級車輛荷載材料臺帽、耳墻及截面A—A以上均用20號鋼筋混凝土，；臺身（自截面A—A以下）用10號漿砌塊石，；基礎用15號素混凝土澆筑，臺后及溜坡填土其他計算數(shù)據(jù) 地基為巖石地基，地基容許承載力；土的內(nèi)摩擦角； 基礎分兩層，襟邊和臺階寬度相等。現(xiàn)基礎擴散角為 滿足要求 其具體尺寸，見圖10—1所示圖10—1上部構(gòu)造恒載反力及橋臺臺身、基礎上土重計算，其值列于下表 恒載計算表 表10—1序號計 算 式豎直力P（kN）對基底中心軸偏心距e（m）彎矩M（）備注1彎矩逆時針方向取“—”號；順時針方向取“+”號。（1）、臺后填土表面無活載時土壓力計算臺后填土自重所引起的主動土壓力計算式為 其中：，為自基底至填土表面的距離； ，是橋臺寬度； ，是主動土壓力系數(shù)。對于臺背為豎直時， 所以得本設計為雙車道，得則臺后填土連同破壞體上車輛荷載作用下所引起的土壓力為在水平向的分力作用點離基礎底面的距離對基底形心軸的彎矩為 其豎直方向的分力 對基底形心軸的彎矩為 （3）、臺前溜坡填土自重對橋臺前側(cè)面上的主動土壓力在計算時，以基礎前側(cè)邊緣垂線作為假想臺背，土表面的傾斜度以溜坡坡度1：，則基礎邊緣至坡面的垂直距離為，取， ，是主動土壓力系數(shù)。一個設計車道上由汽車荷載產(chǎn)生的制動力標準值按《公路橋涵設計通用規(guī)范》%計算，公路Ⅱ級汽車荷載的制動力標準值不得小于90KN。本設計中，設兩端的板式橡膠支座的抗推剛度相等，則取支座摩阻力計算由《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTG D60—2004，支座摩阻力標準值可按下式計算 式中 ——支座摩擦系數(shù)，可按規(guī)范，； ——作用于活動支座上由上部結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效益。橋臺荷載組合見表102。臺前、臺后填土對基底產(chǎn)生的附加應力計算靠路到臺后填土較高，須計算由于填土自重在基底下地基土所產(chǎn)生的附加壓應力，其計算按《公橋基規(guī)》為 式中：——附加壓應力系數(shù)，按基礎埋置深度及填土高度可從《公橋基規(guī)》查用； ——路堤填土容重； ——原地面至路堤表面（或溜坡表面）的距離。在計算基礎后邊緣附加應力時，取，計算基礎前邊緣附加應力時，取。 持力層下沒有軟弱下臥層， 故不需進行承載力驗算軟弱下臥層驗算。 基底偏心距驗算 滿足要求傾覆穩(wěn)定性驗算從荷載匯總組合表可見，以荷載組合Ⅲ為最不利 式中 其中 ——各豎直分力； ——相應于各豎直分力作用點至基礎底面形心軸的距離； ——各水平分力； ——相應于各水平分力作用點至基底的距離。結(jié)論本次畢業(yè)設計的正文由四部分組成。但是空心板橋方案比較經(jīng)濟、好施工。第二部分，闡述了單跨20米的全預應力混凝土空心板橋上部結(jié)構(gòu)板塊的計算、設計和驗算，包括板塊的尺寸形狀計算、內(nèi)力計算、預應力鋼筋的配置及預應力的損失、截面的驗算等等，最后得到板塊的正確配筋設計。包括蓋梁、墩柱、墩樁的計算、設計和驗算。第四部分是下部結(jié)構(gòu)的橋臺計算、設計。得出所設計的埋置式橋臺形式滿足要求，可以使用。總結(jié)與體會畢業(yè)設計和畢業(yè)論文是對大學生學習的總結(jié)、鞏固和提高，是大學生本科四年中及在步入社會和工作崗位前的最后一個學習內(nèi)容，是一個難得的實踐機會，是進一步提高的必由之路。畢業(yè)設計是對我們大學四年所學知識的一個匯總與檢驗，通過畢業(yè)設計, 讓我們達到熟練應用專業(yè)知識的能力，對我們畢業(yè)后的實際工作能力、適應社會能力有著深遠的影響，本次設計，所涉及知識基本上囊括了大學所學的全部重要專業(yè)知識，如橋梁工程、結(jié)構(gòu)設計原理、土力學，基礎工程、材料力學、結(jié)構(gòu)力學等等。在畢業(yè)設計期間，本人查閱了大量的資料和文獻，對其進行吸取和消化，并將 一部分應用到本論文中，從而使本人提高了查閱文獻資料的能力以及自學的能力，為以后進一步學習打下了堅實的基礎?？傊?，通過本次畢業(yè)設計，本人深深感受解決問題和進行科研的經(jīng)歷，在各方面都得到了鍛煉和提高，受