【正文】 402r/min破碎錘頭數(shù) 8破碎板厚度 80適用槽寬（內(nèi)寬） 1350mm滅塵噴霧型式外噴霧：出入口各六個(gè)噴嘴外形尺寸（長寬高） 504538711900～2050mm機(jī)器總重 約 電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。選擇電動(dòng)機(jī)：型號：YBSS400（G）額定功率：400 kw 滿載轉(zhuǎn)速：1485 r/min電壓：3300 v 液力偶合器的選擇液力偶合器在輸送機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)中安裝在電動(dòng)機(jī)與減速器之間。液力偶合器的泵輪和渦輪具有不同數(shù)量的徑向平面葉片或曲面葉片，泵輪旋轉(zhuǎn)時(shí)，其葉片驅(qū)動(dòng)工作腔中的工作液體運(yùn)動(dòng)，使其獲得動(dòng)能，并產(chǎn)生流向外緣的離心壓力，工作液體在工作腔的遠(yuǎn)軸處離開泵輪，進(jìn)入渦輪，推動(dòng)渦輪葉片，使渦輪轉(zhuǎn)動(dòng)，傳動(dòng)力矩，工作液體消耗動(dòng)能，流向近軸處，再離開渦輪進(jìn)入泵輪，形成環(huán)流。如圖中的粗黑箭頭所示。（2）具有良好的過載保護(hù)性能 當(dāng)機(jī)器過載時(shí)，渦輪轉(zhuǎn)速降低，與泵輪轉(zhuǎn)差增大，部分工作液體進(jìn)入輔助室，使電動(dòng)機(jī)不過載；當(dāng)輸送機(jī)被卡住或持續(xù)打量過載時(shí)，渦輪被堵轉(zhuǎn)或轉(zhuǎn)速很低，工作輪轉(zhuǎn)差達(dá)到或接近最大值（S=1），工作液體內(nèi)摩擦發(fā)熱使其溫度急劇升高，達(dá)到保護(hù)賽中的易熔金熔點(diǎn)時(shí)，合金熔化，工作液體噴出，偶合器不再傳遞能量和力矩，機(jī)器停止運(yùn)行，電動(dòng)機(jī)空轉(zhuǎn)，從而保護(hù)機(jī)器工作部件和電動(dòng)機(jī)不受損壞。（4）多電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)均衡負(fù)荷 在多電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中，各液力偶合器型號相同，通過調(diào)節(jié)各偶合器充液率，電動(dòng)機(jī)機(jī)械特性差異造成的負(fù)載不均得到一定程度的緩解，各臺電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷分配趨于均衡。為了克服直齒錐齒輪傳動(dòng)的上述缺點(diǎn)，就出現(xiàn)螺旋錐齒輪傳動(dòng)，而圓弧齒錐齒輪傳動(dòng)就為只要類型之一，并廣泛應(yīng)用于煤礦機(jī)械，拖拉機(jī)和石油化工機(jī)械中。這種錐齒輪是用圓形端銑刀盤切制的。該中錐齒輪容易實(shí)現(xiàn)磨齒，適用于高精度和高速轉(zhuǎn)動(dòng)。由于以上特點(diǎn)，螺旋錐齒輪常用于圓周速度較高，要求傳動(dòng)平穩(wěn)和噪音較小的場合?？紤]破碎機(jī)傳遞功率、扭矩較大，因此采用弧齒錐齒傳動(dòng)。Ⅲ輪錘軸其中：—聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率，=。m傳動(dòng)比 i傳動(dòng)效率電機(jī)軸1485400ⅠⅡ4001Ⅲ400 弧齒錐齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算過程及說明計(jì)算結(jié)果(1)選擇齒輪材料查文獻(xiàn)[1]表得： 小齒輪 20CrMnTi 滲碳淬火 大齒輪 20CrMnTi 滲碳淬火 齒面硬度 5863HRC齒輪的接觸疲勞極限試驗(yàn)齒輪的彎曲疲勞極限齒輪材料的密度 材料的彈性模量 材料的泊松比 (2)分度圓直徑的初步確定小輪上的計(jì)算轉(zhuǎn)矩： 主動(dòng)錐齒輪分度圓直徑的選擇:根據(jù)查文獻(xiàn)[1]： 和 取兩者較大值,則(3)螺旋角的選擇：取小齒輪為左旋,大齒輪為右旋.(4)齒數(shù)及模數(shù)的初步選擇：根據(jù),查文獻(xiàn)[1] 圓整到整數(shù)查文獻(xiàn)[1](4)變位系數(shù): 由文獻(xiàn)[1]： 切向系數(shù) 齒頂高系數(shù) 頂隙系數(shù) 齒寬b b=法向壓力角 工作齒高 軸交角 (5)幾何尺寸計(jì)算：大端分度圓直徑： 分度錐角：大端錐距: 大端齒距：大齒輪頂高： 小齒輪齒頂高：齒頂系數(shù)：全齒高：齒根高：齒根角：頂錐角：根錐角：頂圓直徑： 冠頂距： = =大端理論弧齒厚： =（6）強(qiáng)度校核按格里森法校核弧齒錐齒輪的強(qiáng)度接觸強(qiáng)度校核 式中工況系數(shù)動(dòng)載系數(shù) 按文獻(xiàn)[1],圓周速度V為載荷分布系數(shù), 查文獻(xiàn)[1] 尺寸系數(shù)齒面接觸強(qiáng)度集合系數(shù)I, 由文獻(xiàn)[1].彈性系數(shù)由式齒輪接觸計(jì)算應(yīng)力計(jì)算齒輪的接觸疲勞極限應(yīng)力：式中—兩輪材料和熱處理相同,故齒輪材料的接觸極限應(yīng)力相同,由文獻(xiàn)[1]: —接觸計(jì)算用的壽命系數(shù)小輪的工作循環(huán)數(shù)查文獻(xiàn)[1]，得—工作硬化系數(shù),因齒數(shù)比u8,切無硬度差,故=1—溫度系數(shù) 取小齒輪的接觸疲勞極限應(yīng)力大齒輪的應(yīng)力循環(huán)數(shù)查文獻(xiàn)[1]大齒輪的接觸疲勞極限應(yīng)力校核計(jì)算接觸極限應(yīng)力由文獻(xiàn)[1]由式：得：故接觸強(qiáng)度符合要求按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算彎曲應(yīng)力式中、b、與前面相同, 彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù),因?yàn)?取J—彎曲強(qiáng)度集合系數(shù),由文獻(xiàn)[1],根據(jù)齒數(shù)用插值法求的兩輪的J值， J=計(jì)算彎曲應(yīng)力計(jì)算彎曲疲勞極限應(yīng)力式中—實(shí)驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限應(yīng)力,由文獻(xiàn)[1]—彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)因,均大于,所以—溫度系數(shù)與前面的接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算相同,故兩齒輪的彎曲極限應(yīng)力也相同.彎曲疲勞極限應(yīng)力校核計(jì)算彎曲應(yīng)力由文獻(xiàn)[1]兩齒輪的彎曲強(qiáng)度符合要求（7）弧齒錐齒輪的當(dāng)量齒輪參數(shù)齒寬中心點(diǎn)錐距齒寬中心點(diǎn)分度圓直徑中心點(diǎn)端面模數(shù)中心法向模數(shù)（8）齒輪精度公差組的選擇：影響齒輪傳動(dòng)的三個(gè)公差組均選擇7級齒坯公差：精度等級7級軸徑尺寸公差孔徑尺寸公差外徑尺寸極限偏差圓錐齒坯輪冠距和頂錐角極限偏差中點(diǎn)法向模數(shù)/mm輪冠極限偏差/頂錐角極限偏差/(`)075+80圓錐齒輪副的法向間隙查文獻(xiàn)[1]，選擇最小法向間隙種類為b，則最小法向間隙為，最大法向間隙由文獻(xiàn)[1]為制造誤差補(bǔ)償部分，所以錐齒輪的安裝精度偏差類型極限偏差/查表安裝距的極限偏差63軸間距極限偏差30軸交角極限偏差100接插斑點(diǎn)精度等級7級沿齒長方向/%沿齒高方向/%HRC=60HRC=60b=85mmR=p=mmV==I==1接觸強(qiáng)度符合要求J=兩齒輪的彎曲強(qiáng)度符合要求 軸的設(shè)計(jì) 高速軸（Ⅰ軸）設(shè)計(jì)計(jì)算過程及說明計(jì)算結(jié)果（1）計(jì)算作用在軸上的力小錐齒輪軸的轉(zhuǎn)矩：圓周力Ft、徑向力Fr、軸向力Fa的大小如下：（2）確定軸的最小直徑選取軸的材料為20CrMnTi，按文獻(xiàn)[2]中式82初估軸的最小直徑，查文獻(xiàn)[2]，取A=103，得 （3）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 擬定軸上的裝配方案，如31圖。按軸向定位要求確定各軸的直徑和長度 軸段1 用于安裝液力偶合器，其直徑應(yīng)與液力偶合器的孔徑相配合。軸段2 軸段1右端制出定位軸肩取軸肩高度為h=5㎜,所以軸段2直徑。根據(jù)端蓋拆裝要求取端蓋外部與液力偶合器右端距離為30㎜，則。軸承潤滑方式選擇: 所以選擇脂潤滑。懸臂長度是指前軸承中心到小齒輪齒面寬中點(diǎn)的距離。確定軸上圓角和倒角尺寸 各軸肩處的圓角半徑見圖，軸端倒角取245176。 求軸承反力H水平面 ，V垂直面 彎矩水平面 彎矩垂直面 垂合成彎矩M 扭矩T 當(dāng)量彎矩,取折合系數(shù)根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖、扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖32。軸的材料為20CrMnTi，調(diào)質(zhì)處理。則許用應(yīng)力。判斷危險(xiǎn)截面危險(xiǎn)截面應(yīng)該是應(yīng)力較大，同時(shí)應(yīng)力集中較嚴(yán)重的截面。計(jì)算危險(xiǎn)截面的應(yīng)力截面右側(cè)彎矩M為 截面上的扭矩T為 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 彎曲應(yīng)力幅 == N/mm彎曲平均應(yīng)力 =0扭切應(yīng)力幅和平均應(yīng)力確定軸材料機(jī)械性能軸的材料為20CrMnTi，調(diào)質(zhì)處理。合金鋼材料特性系數(shù)、。根據(jù)r/d=2/95=，D/d=100/95=,由文獻(xiàn)[2]中表89插值后可得=，=。根據(jù)d由文獻(xiàn)[2]中表812得=，=。根據(jù)σb=1186 N/mm和表面加工方法為精車，查文獻(xiàn)[2]中圖82，得==。軸滿足強(qiáng)度要求=0σ1=430 N/mmτ1=260 N/mm===，=（軸肩圓角處）=，===圖31圖32 低速軸（II軸）設(shè)計(jì)計(jì)算過程及說明計(jì)算結(jié)果（1）計(jì)算作用在齒輪上的力各力方向如圖 45 所示。齒輪和右軸承從右端裝入，齒輪左端側(cè)面靠軸肩定位，半聯(lián)軸器靠軸肩定位。軸的結(jié)構(gòu)如圖33所示。選擇漸開線花鍵連接，m=5，z=20，大徑105mm。取端蓋寬度50mm，端蓋外端面與半聯(lián)軸器右端面30mm軸段3 該軸段安裝滾動(dòng)軸承，為方便裝拆軸承內(nèi)圈, 由于軸承即受徑向力也受軸向力,根據(jù)軸承內(nèi)徑的標(biāo)準(zhǔn)，暫選圓錐滾子軸承32224(GB/T29794)，其寬度T=58mm?？紤]軸承脂潤滑,取擋油環(huán)寬度f=12mm則.軸段5 齒輪軸，為使套筒端面可靠的壓緊齒輪，比齒輪輪轂孔長短14mm，選用花鍵連接齒輪與軸，選擇漸開線花鍵Z=27，m=5， 花鍵大徑D=140mm；軸段4 軸段4 取齒輪右端定位軸肩高度h=5mm,則，根據(jù)安裝的的需要軸環(huán)長度。（4）確定軸承及齒輪作用力位置先確定軸承支點(diǎn)位置,查32224軸承,其支點(diǎn)尺寸,因此軸的支撐點(diǎn)到齒輪載荷作用點(diǎn)距離,（5）繪制軸的彎矩圖和扭矩圖求軸承反力H水平面V垂直面求齒寬中點(diǎn)處彎矩H水平面V垂直面合成彎矩M彎矩圖、扭矩圖見圖34。軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理。由文獻(xiàn)[3]式84得軸的計(jì)算應(yīng)力為該軸滿足強(qiáng)度要求（7）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)鍵槽：齒輪、聯(lián)軸器與軸周向固定采用漸開線花鍵連接，按GB/，齒輪處的鍵為：m=5mm,N=27,大徑D=140mm。對于重要的軸，必須按安全系數(shù)精確校核軸的疲勞強(qiáng)度。從受載情況觀察，截面齒輪中點(diǎn)處上最大，而且存在應(yīng)力集中，所以選此截面為危險(xiǎn)截面。由文獻(xiàn)[2]表48查，σ1=430 N/mm，τ1=260 N/mm確定綜合影響系數(shù) 軸肩圓角處的有效應(yīng)力集中系數(shù)、。配合處綜合影響系數(shù)、根據(jù)d，配合由文獻(xiàn)[2]，鍵槽處有效應(yīng)力系數(shù)，根據(jù)由文獻(xiàn)[2]插值計(jì)算得 尺寸系數(shù)、。表面質(zhì)量系數(shù)、。材料彎曲、扭轉(zhuǎn)的特性系數(shù)、。由上面結(jié)果可得： 查表44中的許用安全系數(shù)[S]值[S]=，可知該軸安全。漸開線花鍵壓力角，m=3,z=24且長度為120㎜，假設(shè)壓力在齒側(cè)接觸面均勻分布，各齒壓力的合力作用在平均直徑處，則強(qiáng)度條件是： 式中：采用靜聯(lián)結(jié)，使用和制造情況：中等；齒面經(jīng)過熱處理，因此取。圓齒根外花鍵 （2）軸承的校核由前面軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可知，此處選擇圓錐滾子軸承32319，其額定載荷水平支反力 ， 垂直支反力 合成支反力 軸承的派生軸向力計(jì)算軸承所受的軸向載荷因由文獻(xiàn)[2