【正文】 二次破碎，然后落到篩板上，受到環(huán)錘的剪切、擠壓、研磨以及物料與物料之間的相互作用進(jìn)一步破碎，并透地篩孔排出。 （2） PC系列單轉(zhuǎn)子錘式破碎機(jī) PC系列單轉(zhuǎn)子錘式破碎機(jī)是破碎物料設(shè)備。環(huán)錘不僅能隨轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，還能饒錘銷軸自轉(zhuǎn)。被破碎物料為煤、鹽、白堊、石膏、磚瓦、石灰石等。（2） 錘式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)與應(yīng)用 錘式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)先進(jìn)，性能可靠，工作平衡，能耗低。但由于板錘極易磨損，它在硬物料破碎的應(yīng)用上也受到限制，通常用來粗碎、中碎或細(xì)碎石灰石、煤、電石、石英、白云石、硫化鐵礦石、石膏和化工原料等中硬以下的脆性物料。當(dāng)用于粗碎或需要增大破碎比時(shí)，常在輥面上做出牙齒或溝槽以增大劈裂作用。中、細(xì)碎作業(yè)的排料粒度的均勻性一般比粗碎作業(yè)要求的高，因此，在破碎腔的下部須設(shè)置一段平行區(qū)，同時(shí)，還須加快破碎錐的旋回速度，以便物料在平行區(qū)內(nèi)受到一次以上的擠壓。這兩類采用液壓傳動(dòng)裝置的顎式破碎機(jī)，常統(tǒng)稱為液壓顎式破碎機(jī)。前者在工作時(shí)動(dòng)顎只作簡(jiǎn)單的圓弧擺動(dòng)，故又稱簡(jiǎn)單擺動(dòng)顎式破碎機(jī)；后者在作圓弧擺動(dòng)的同時(shí)還作上下運(yùn)動(dòng)，故又稱復(fù)雜擺動(dòng)顎式破碎機(jī)。要完整、系統(tǒng)地建立物料粉碎功耗方程，需要多學(xué)科的理論做基礎(chǔ)。當(dāng)外力比較大時(shí)，物料偏離平衡態(tài)較遠(yuǎn)，屬于非線性非平衡區(qū)，此時(shí)的定態(tài)變得極不穩(wěn)定。一般來說，物料內(nèi)能將隨外力的增大而升高。為此，尋求更合理、更準(zhǔn)確、更能反映實(shí)際粉碎狀態(tài)的破碎理論已迫在眉睫。這一點(diǎn)，在三大破碎理論所建立的功耗數(shù)學(xué)模型中均未反映。 破碎理論存在的不足及發(fā)展前景三個(gè)著名的粉碎功耗學(xué)說在長(zhǎng)期的工業(yè)實(shí)踐中起著重要的指導(dǎo)作用，但他們各有側(cè)重。但三種功耗學(xué)說的公式，都未反映此情況。當(dāng)不考慮此種影響時(shí)，為0，上式即與雷廷格公式相同。粉碎是否有極限，若有，極限是多少。對(duì)整個(gè)粉碎過程來講：①開始階段即彈性變形階段，由于體積的變化更為顯著，而遵循Kick法則；②粉碎的中間階段即開裂、裂縫擴(kuò)展階段，遵循Bond法則；③最終階段即斷裂形成新表面的階段，細(xì)粉碎過程中表面積的增加更為突出，遵循Ritting—er法則。—比例系數(shù),即產(chǎn)生一個(gè)單位體積變形所需的功按照推導(dǎo)面積功耗學(xué)說計(jì)算式的辦法,推導(dǎo)體積功耗學(xué)說的計(jì)算式為: (119) 同樣，無法確定，但消去可做相對(duì)比較，同樣的方法可以確定，式（119）中的給礦粒度及產(chǎn)品粒度是加權(quán)幾何平均粒度： （120）（6） 1952年，得出一個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式： （121）式中：W—將一短噸（）粒度為F的給礦破碎到產(chǎn)品粒度為P所耗的功； —邦德功指數(shù),即將理論上無限大的粒度破碎到80%可以通過篩孔寬時(shí)所需的功。 由于給礦和產(chǎn)品都是混合粒群,不是單一尺寸的礦塊,故應(yīng)當(dāng)用平均粒度做計(jì)算。對(duì)于這樣的破碎模型，用概率論導(dǎo)出： (18)式中: —小于x的積算重量百分率； r—無因次的參數(shù)； —最大粒度。之后，很多學(xué)者在這方面做出了重大貢獻(xiàn)。 圖11 破碎理論的發(fā)展隨著礦產(chǎn)資源大量的開采利用，有色冶金、黑色冶金、化工、輕工等礦產(chǎn)資源日趨貧化，開采量大幅增加，建材、路、橋、壩用到的礦石量也迅猛增大。顆粒受到阻力，在消耗能量的同時(shí)被擊碎，直到能量全部消耗掉為止，最后脫離破碎腔，經(jīng)排料口排出。石料自襯保護(hù)了易損零部件，而本身又是被破碎物料。即便是比較大的排料口間隙也能大量生產(chǎn)細(xì)粒產(chǎn)品。如能充分利用二次破碎能量則可提高破碎效率。而破碎理論的成熟是破碎機(jī)實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗的先決條件，因而破碎設(shè)備的發(fā)展依賴于破碎理論的發(fā)展。粉碎是礦物加工中不可缺少的一種工藝過程，粉碎的任務(wù)是提供具有一定粒度、粒度組成和充分解離而又不過粉碎的加工原料，以便下一步的加工、處理和使用。實(shí)際運(yùn)用中，這三大理論各自僅反映粉碎過程的某一階段，互不矛盾?；谶@兩個(gè)認(rèn)識(shí)形成了層壓破碎理論，與傳統(tǒng)的擠壓破碎理論不同，傳統(tǒng)的擠壓破碎認(rèn)為石料的破碎是基于單顆粒發(fā)生在顆粒與襯板之間。麥克唐納提出的。設(shè)備內(nèi)壁和轉(zhuǎn)子出流噴射口側(cè)壁在運(yùn)轉(zhuǎn)中自形成拋物緊貼自襯層，使設(shè)備部件無磨損。由于細(xì)小的物料顆粒所具有的動(dòng)能小，破碎的可能性也很小，從而可以避免過粉磨現(xiàn)象的產(chǎn)生。粉碎作業(yè)可追溯到幾千年以前(我們的祖先制陶、冶煉、開山碎石等)，甚至更遠(yuǎn)，但它作為大規(guī)模的社會(huì)化行為，并提升到一定的理論高度是在第一次工業(yè)革命以后。n越大，物料越均勻，b值越大，礦料越均勻。設(shè)礦塊直徑為D，如果由直徑求表面積的形狀系數(shù)為，由直徑求體積的形狀系數(shù)為，那么為礦塊表面積，為礦塊體積。該理論適用于數(shù)十微米到數(shù)毫米粒度范圍的粗碎過程，因?yàn)榇炙闀r(shí)體積的變化較為顯著。 根據(jù)Bond及王文東所作的解釋，采用推導(dǎo)前兩個(gè)功耗學(xué)說計(jì)算式的方法，可以推導(dǎo)出： （122）如果要計(jì)算給礦和產(chǎn)品的平均粒度，用推導(dǎo)公式(116)及(117)的方法可以得到： （123） （124）（7） ，提出了一個(gè)粉碎能耗的普遍公式，即： (125)式中：A—粉碎能耗，Kw；C—與粉碎機(jī)械有關(guān)的系數(shù)，Kw／mm；x— 物料粒度，mm；N—與物料特性有關(guān)的系數(shù)。的物料實(shí)際需要的能量為： (127)式中 K—與形變能有關(guān)的系數(shù)； r—基克學(xué)說的偏差系數(shù)，基克學(xué)說是r=0的情況。田中達(dá)夫通過研究，在1954年提出了有界粉碎能耗的關(guān)系式: (129)式中： —給料的比表面積； S—產(chǎn)物的比表面積； —極限表面積； W—磨細(xì)所耗的功； —比例系數(shù)。設(shè)為物料的表面積增量，E為重機(jī)物料的能量，M為物料的質(zhì)量，則： (134)此處的K為與粒度有關(guān)的系數(shù)，n為有能量密度（E/M）有關(guān)的指數(shù)。1985年加巴洛夫從結(jié)構(gòu)化學(xué)的角度研究了粉碎能耗問題。但在功耗數(shù)學(xué)模型建立過程中沒有考慮輸入能量的耗散，即被粉碎物料在吸收能量的同時(shí)也以特定的方式(如熱輻射、紅外輻射、聲發(fā)射等)輸出能量；以及物料受外部環(huán)境的影響而造成內(nèi)在理化性能的變化。換言之，認(rèn)為只要輸入一點(diǎn)能量就可引起一點(diǎn)破碎，而實(shí)際上輸入能量必須達(dá)到克服物料內(nèi)聚力的程度，才可能發(fā)生破碎。在外力作用下，隨著物料變形程度的變化，外載機(jī)械能和熱能不斷轉(zhuǎn)化為物料的內(nèi)能，從而使物料的內(nèi)能升高，偏離初始平衡狀態(tài)。在這一狀態(tài)下，外力所做的功主要以彈性勢(shì)能的形式儲(chǔ)存在物料內(nèi)部，導(dǎo)致物料向具有較高內(nèi)能的臨界態(tài)發(fā)展，同時(shí)也有部分彈性勢(shì)能釋放引起溫度變化、電磁輻射、聲發(fā)射等能量耗散。運(yùn)用突變理論所提供的研究方法是實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)的關(guān)鍵途徑。這種破碎機(jī)因有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠和能破碎堅(jiān)硬物料等優(yōu)點(diǎn)而被廣泛應(yīng)用于選礦、建筑材料、硅酸鹽和陶瓷等工業(yè)部門。 　　另外，為滿足不同排料粒度的要求和補(bǔ)償顎板的磨損，還增設(shè)了排料口調(diào)整裝置，通常是在肘板座與后機(jī)架之間加放調(diào)整墊片或楔鐵。　　旋回破碎機(jī)用兩種方式實(shí)現(xiàn)排料口的調(diào)整和過載保險(xiǎn)：一是采用機(jī)械方式，其主軸上端有調(diào)整螺母，旋轉(zhuǎn)調(diào)整螺帽，破碎錐即可下降或上升，使排料口隨之變大或變小，超載時(shí)，靠切斷傳動(dòng)皮帶輪上的保險(xiǎn)銷以實(shí)現(xiàn)保險(xiǎn)； 第二種是采用液壓方式的液壓旋回破碎機(jī)，其主軸坐落在液壓缸內(nèi)的柱塞上，改變柱塞下的液壓油體積就可以改變破碎錐的上下位置，從而改變排料口的大小。排料口的調(diào)整靠調(diào)整套來進(jìn)行，轉(zhuǎn)動(dòng)固裝著殼體的調(diào)整套即可借助其外圓上的螺紋來帶動(dòng)殼體上升或下降，以改變排料口的大小。物料與反擊板碰撞再次破碎后，被彈回到板錘的作用區(qū)，重新受到板錘的沖擊。電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)轉(zhuǎn)子在破碎腔內(nèi)高速旋轉(zhuǎn)。其物料的抗壓強(qiáng)度不超過100兆帕，濕度不大于15%。物料自上部給料口給入機(jī)內(nèi)，受高速運(yùn)動(dòng)的錘子的打擊、沖擊、剪切、研磨作用而粉碎。 環(huán)錘式破碎機(jī)目前分重型及輕型兩種，環(huán)錘式碎煤機(jī)（輕型環(huán)錘式破碎機(jī)）適用于莫氏硬度二級(jí)物料的破碎，使用碎煤環(huán)錘。該設(shè)備可根據(jù)用戶要求調(diào)整蓖條間隙，改變出料粒度，以滿足不同用戶的不同需求。（6） 反擊錘式破碎機(jī) 本實(shí)用新型涉及一種屬于一般破碎機(jī)技術(shù)領(lǐng)域的反擊錘式破碎機(jī)。破碎機(jī)的出料粒度可以根據(jù)用戶的要求設(shè)計(jì)，其最大出料粒度可放寬到≤100毫米，生產(chǎn)能力和所需功率取決于礦石的物理性質(zhì)和進(jìn)、出料粒度。同時(shí)錘頭是按螺旋線排列的．這對(duì)降低風(fēng)量和防堵是非常有利的。破碎比大，出料粒度均勻，制樣效率高。該機(jī)采用負(fù)支撐零懸掛，具有雙曲面腔型。當(dāng) 整機(jī)放在拖車上被牽引拖動(dòng)時(shí)，便成為移動(dòng)式顎輥破碎機(jī)。原上海建材工業(yè)學(xué)院利用“固定容積”原理，推導(dǎo)出有獨(dú)特見解的修正高斯曲線方程，利用該方程設(shè)計(jì)出新一代的PEX－150750－A型細(xì)碎顎式破碎機(jī)，該設(shè)備的破碎腔為“直線外旋輪線修正高斯曲線”型高深式破碎腔。這種結(jié)構(gòu)降低了機(jī)體高度，縮短了拉桿長(zhǎng)度，使結(jié)構(gòu)更為緊湊。物料的破碎是通過回轉(zhuǎn)輥的偏心運(yùn)轉(zhuǎn)來完成的，其破碎腔嚙角具有靜態(tài)和動(dòng)態(tài)變化功能?；剞D(zhuǎn)式破碎機(jī)具有變嚙角、高密度破碎、依次漸進(jìn)破碎、高頻破碎和強(qiáng)制排料等特點(diǎn)E 。另外,PSH回轉(zhuǎn)式破碎機(jī)工作時(shí)振動(dòng)小，可平穩(wěn)工作，空載噪音與顎式破碎機(jī)相比降低30 。所以具有其他破碎設(shè)備不可取代的優(yōu)勢(shì)。各部件通過螺栓緊固聯(lián)接，構(gòu)成破碎機(jī)總體。破碎底槽兩側(cè)設(shè)拉移耳，可利用拉移裝置移動(dòng)轉(zhuǎn)載機(jī)和破碎機(jī)。所以選用常用的封閉式Y(jié)系列的電動(dòng)機(jī)。（3）緩和工作機(jī)構(gòu)的沖擊與振動(dòng) 液力偶合器的泵輪與渦輪非機(jī)械連接，由工作液體傳遞能量和轉(zhuǎn)矩，屬于柔性連接，故能減輕輸送機(jī)構(gòu)的動(dòng)應(yīng)力，降低疲勞程度，延長(zhǎng)電動(dòng)機(jī)和工作機(jī)構(gòu)使用壽命。螺旋錐齒輪的特點(diǎn)和應(yīng)用（1）由于螺旋錐齒輪的齒線是曲線，在傳動(dòng)過程中至少有兩對(duì)或兩隊(duì)以上的齒同時(shí)接觸，重疊系數(shù)增大，使傳動(dòng)平穩(wěn)，減輕了沖擊，降低了噪音，同時(shí)也提高了承載能力；（2）小齒輪的最小齒數(shù)可達(dá)到Zmin=5，故可獲得較大的傳動(dòng)比，建校傳動(dòng)尺寸；（3）可進(jìn)行吃面的研磨，以提高精度和光潔度，從而降低噪音，改善接觸和提高傳動(dòng)強(qiáng)度；（4）可調(diào)整刀盤半徑，從而調(diào)整齒線曲率以修正接觸區(qū)；（5）由于齒線螺旋角的存在，螺旋錐齒輪的軸向力和徑向力均比直尺錐齒輪大，故軸承受力較大。因小齒輪直徑小，因此做成齒輪軸。圓弧齒錐齒傳動(dòng)齒輪的支承形式采用懸臂式支承，為了保證齒輪的支承剛度，通常使軸頸的直徑盡可能地等于、最好是大于懸臂長(zhǎng)，并使兩軸承中心點(diǎn)的距離最小應(yīng)等于二倍的懸臂長(zhǎng)度。由文獻(xiàn)[3]表48得量彎。取=，==確定綜合影響系數(shù)、 軸肩圓角處的有效應(yīng)力集中系數(shù)、。（2）初步估算軸的直徑選取40Cr號(hào)鋼作為軸的材料，調(diào)質(zhì)處理由式82 計(jì)算軸的最小直徑并加大3%以考慮鍵槽的影響查文獻(xiàn)[2] 取A=103則 （3）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)確定軸的結(jié)構(gòu)方案 左側(cè)軸承從軸的左端裝入，靠軸肩定位。軸承潤(rùn)滑方式選擇：，選擇脂潤(rùn)滑。半聯(lián)軸器處鍵為：m=5mm,N=20,大徑D=105mm。根據(jù)d由文獻(xiàn)[2]=，=。鍵滿足強(qiáng)度要求鍵的參數(shù)計(jì)算30176。根據(jù)σb=1186 N/mm和表面加工方法為精車，查文獻(xiàn)[2]中圖82，得==。① 判斷危險(xiǎn)截面危險(xiǎn)截面應(yīng)該是應(yīng)力較大，同時(shí)應(yīng)力集中較嚴(yán)重的截面。軸段6 該軸段安裝軸承，因此。左右軸承均采用軸承端蓋。 尺寸系數(shù)、。軸的計(jì)算應(yīng)力為： 根據(jù)計(jì)算結(jié)果要求可知，該軸滿足強(qiáng)度要求（6）確校核軸的疲勞強(qiáng)度對(duì)于重要的軸，必須按安全系數(shù)精確校核軸的疲勞強(qiáng)度。根據(jù)前面齒輪的計(jì)算，齒寬B=85mm，根據(jù)齒輪知，所以懸臂長(zhǎng)度,所以 軸段4 軸段4左端為軸承軸肩，取軸肩高度h=5mm，齒輪與箱體內(nèi)壁間隙k取16mm，考慮軸承脂潤(rùn)滑，取軸承距箱體內(nèi)壁距離f=8mm, （4）軸上零件的周向定位 滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是采用過盈配合保證的，因此軸段直徑尺寸公差取為n6。查手冊(cè)液力偶合器的孔為漸開線花鍵孔（m=3,z=24且長(zhǎng)度為120㎜），所以，長(zhǎng)度為。，因?yàn)閭鲃?dòng)比較小，所以采用單級(jí)減速器傳動(dòng)。根據(jù)電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩選擇液力偶合器,所選擇的液力偶合器的參數(shù)如下:型號(hào):650TWVF輸入轉(zhuǎn)速:1500r/min專遞功率:260—480Kw過載系數(shù):2—效率: 最大輸入孔徑及長(zhǎng)度(mm): 210mm 最大輸出孔徑及長(zhǎng)度(mm): 210mm 減速器的設(shè)計(jì)傳動(dòng)方案確定在圓錐齒輪傳動(dòng)中，支持遠(yuǎn)錐齒輪傳動(dòng)具有于直尺圓柱齒輪傳動(dòng)相同的缺點(diǎn)，即輪齒沿全齒寬在嚙合過程中出現(xiàn)突然接觸或分離，從而引起沖擊和噪音；此外他的重疊系數(shù)也比較小，傳動(dòng)的平穩(wěn)性較差，承載能力較低，故他不能滿足高速，重載傳動(dòng)的要求。限矩型液力偶合器的結(jié)構(gòu)圖如圖21所示，主要由泵輪、渦輪和外殼三部分組成。軸和錘體用4 個(gè)楔鍵聯(lián)接和定位，錘體為整體鑄造成型，錘頭為鍛造件，沖擊面堆焊，二者用特制的防松緊固組件聯(lián)接。調(diào)高檔次為300、250、200、150mm 共4 檔。K公司錘式破碎機(jī)技術(shù)，制造的錘式破碎機(jī)有6個(gè)規(guī)格；上海建設(shè)路橋建設(shè)有限公司、多靈沃森機(jī)械設(shè)備有限公司、朝陽重型機(jī)器廠、南京水泥工業(yè)設(shè)計(jì)院等企業(yè)設(shè)計(jì)開發(fā)了反擊錘式破碎機(jī)，它綜合了反擊式錘式破碎機(jī)、錘式破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)，破碎效果好，能量利用率高；上海建設(shè)路橋建設(shè)有限公司在吸收德國(guó)KHD公司反擊破碎機(jī)優(yōu)點(diǎn)的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)推出了硬巖反擊破碎機(jī)，使反擊破碎機(jī)的使用范圍更寬了。另外，PS