【正文】 的各項液體力學(xué)驗算，可認為精餾段塔徑及各項工藝尺寸是適合的。 已知 ， ，并ve氣液 Kg/ ????將 代入 得下式：??ba,?????????fTav hH?? 整理得： /? ???? 2/??在操作范圍內(nèi)任取 4個 值，依上式算出相應(yīng)的 值列于附表中：SLS附表（1）)/(???3.?????? 化工原理課程設(shè)計20)/( 依表中數(shù)據(jù)在 VS—LS圖中作出霧沫夾帶線，如圖 3(a)中線（1）所示。 02 ..vSvcL LS SuVgCAV?????????????????????????2/32/ Sh L???????前已算出）.546m?故 22 22/ SShVl V??（ｃ） （ｄ）2 SWLLLlh???????????????將 ＝ ， 及（ｂ） 、 （ｃ） 、 （ｄ）代入（ａ）得：THm4.,???22/32/????整理得下式： 2/??在操作范圍內(nèi)取 4個 值，依上式計算值列于附表中： S附表（2） 化工原理課程設(shè)計21 依表中數(shù)據(jù)作出液泛線，如圖 3(a)中線（2）所示。sV4. 漏液線（氣相負荷下限線） （4）由 、 代入漏液點氣速式：2/??0minASOW??()/OWLvuCh??????,min 2/30 SV LA??????（前已算出） ，代入上式并整理得： 2/3, SVL??此即氣相負荷下限關(guān)系式，在操作范圍內(nèi)任取 個 值，依上式計算相應(yīng)的 值，nsLSV列于附表中：附表（3）)/(3smLs ???3.??????Vs 依表中數(shù)據(jù)作氣相負荷下限線，如圖 3(a)中線（4）所示。將以上 5條線標繪于圖（ 圖）中，即為精餾段負荷性能圖。OP 線與（1）線的交點相應(yīng)相負荷為，OP 線與氣相負荷下限線（4）的交點相應(yīng)氣相負荷為 。.5,.72wWhml 故 （b）33 2/ SLh L?? ????? ?? ?????????取霧沫夾帶極限值 為 。 化工原理課程設(shè)計232. 液泛線（2）近似取 ， ，? 33 SOWLLhl? ???? ???????????????故 。002 SVhgCgCAV????????? ?????????????????????2/3 2/ Shh L??? ? ??????（前已算出）.3m??故 22/3 22/..4..06pSS SSVLV?? ? ????且 SWLh Llh??????? ????????????將 ， 及以上數(shù)據(jù)代入 得：mHT4.,48.39。3. 液相負荷上限線（3）取液體在降液管中停留時間為 4秒，由下式 ?????液相負荷上限線，為 VS—LS圖中與氣相??smLS/???310.??????V 化工原理課程設(shè)計24流量 無關(guān)的垂線，如圖 3(b)中（3）所示。AVSOW???vLlow hC???/)(??? ??,min 2/30 39。5. 液相負荷下限線（5）： 取平堰、堰上液層高度 為液相負荷下限條件， 則： mhow06.?? ??E；即,in2/()10SowWLhEl???? 23,?????????整理上式得 4,???在 VS—LS圖 3(b)中作線（5） ，即為液相負荷下限線，如圖 3(b)所示。5 條線包圍區(qū)域為精餾段塔板操作區(qū)，P 為操作點，OP 為操作線。提餾段的操作彈性min,sV,????smLS/???310.?????? 化工原理課程設(shè)計25九、設(shè)計結(jié)果一覽表計算數(shù)據(jù)項目 符號 單位精餾段 提留段各段平均壓強 各段平均溫度 t℃ 氣相 VS m3/s 液相 LS m3/s 實際塔板數(shù) TN塊 14 10板間距 THm 塔的有效高度 Zm 塔徑 D m 空塔氣速 um/s 塔板液流形式 單流型 單流型溢流管型式 弓形 弓形堰長 wWlm 堰高 whm 溢流堰寬度 d m 溢流裝置管底與受液盤距離 o0m 板上清液層高度 Lhm 孔徑 do mm 孔間距 t mm 孔數(shù) N 孔 6287 4805開孔面積 0Am2 篩孔氣速 oum/s 塔板壓降 液體在降液管中停留時間 τ s 4 4降液管內(nèi)清液層高度 dHm 霧沫夾帶 Vekg液/kg 氣 負荷上限 霧沫夾帶控制 液泛控制負荷下限 漏液控制 漏液控制氣相最大負荷 ,maxSm3/s 氣相最小負荷 ,inVm3/s 化工原理課程設(shè)計26操作彈性 十、同組成員數(shù)據(jù)比較及討論計算數(shù)據(jù)項目 符號 單位精餾段 提留段各段平均壓強 各段平均溫度 t℃ VS VS m3/s LS LS m3/s 實際塔板數(shù) TN塊 15 12板間距 THm 塔的有效高度 Zm 塔徑 D m 空塔氣速 um/s 塔板液流形式 單流型 單流型弓形 弓形wWllm whhw m d Wd m 溢流裝置o0ho m 板上清液層高度 L m 孔徑 do mm 孔間距 t mm 孔數(shù) N 孔 3900 2668開孔面積 0Am2 篩孔氣速 oum/s 塔板壓降 液體在降液管中停留時間 τ s 降液管內(nèi)清液層高度 dHm 霧沫夾帶 Vekg液/kg 氣 負荷上限 液泛控制 液泛控制負荷下限 漏液控制 漏液控制氣相最大負荷 ,maxSm3/s 化工原理課程設(shè)計27氣相最小負荷 ,minSVm3/s 操作彈性 討論：由于我的設(shè)計方案是飽和蒸汽進料，所以氣相流量比液相流量大的多，使得精餾段和提留段的單板壓強降差的比較多，而且壓強降不容易控制，很容易超過規(guī)定值，而氣液混合進料這種現(xiàn)象就不容易出現(xiàn)，氣體通過篩孔的速度相差不大，使得單板壓降液容易控制，驗算過程比較簡單。但是能耗較大，熱量消耗和能量消耗比其他人的要高，而且篩孔數(shù)比同塔凈的要多好多，這也就造成了制作工藝有些難度。通過本次設(shè)計，使我認識到作為化工工藝專業(yè)的學(xué)生，不僅要學(xué)好《化工原理》 、 《化工計算》等專業(yè)課程，還要對設(shè)備等相關(guān)內(nèi)容的課程要掌握好，并且要聯(lián)系實際把理論與實踐很好的結(jié)合起來，只有這樣才能學(xué)以致用。這就要求我考慮問題要全面詳細，要多學(xué)各方面的知識并能充分利用，用知識更好地去解決問題。如計算過程中數(shù)字的四舍五入逐漸積累了較大的計算誤差等，但是只要我們在計算中保持高的精確度，這種誤差可以大大地減小；計算出的篩孔數(shù)與實際排列的篩孔數(shù)存在誤差，這就要求我在下面的計算中應(yīng)該用實際排出的孔數(shù)計算，以減小誤差。并且通過此次試驗我也使得化工原理上學(xué)的好多知識和實際得到了有機結(jié)合，例如，回流比較大使得板效率增大，使得我們所設(shè)計的塔板數(shù)減少。還有就時進料熱狀況對塔設(shè)計的影響，尤其時飽和蒸汽進料對單板壓降要求的比較嚴格，需要嚴格選定，而且飽和蒸汽進料使得精餾段和提餾段的詫異較大，各種數(shù)據(jù)相差較多，使得控制比較困難，所以設(shè)計時我選擇了提餾段和精餾段板設(shè)計略有不同來解決詫異較大的問題。而且當篩板的穩(wěn)定系數(shù)太小時我們可以通過降低開孔率來提高，這也應(yīng)該算是經(jīng)驗吧。所以理論聯(lián)系實際是我們應(yīng)該具備的必要