【正文】 對塔板的要求 ⑴生產(chǎn)能力要大，即單位面積上氣體和液體通量大。浮閥有盤式、條式等多種，國內(nèi)多用盤式浮閥，此型又分為 F－1 型（V－1 型） 、V－4 型、十字架型、和 A型，其中 F－1 型浮閥結(jié)構(gòu)較簡單、節(jié)省材料，制造方便，性能良好，故在化工及煉油生產(chǎn)中普遍應(yīng)用，已列入部頒標(biāo)準(zhǔn)（JB－1118－81） 。 [2]為了有效實現(xiàn)氣液兩相之間的物質(zhì)傳遞，要求塔板具有一下兩個作用：⑴塔板是保持良好的氣液接觸條件，造成較大的接觸面，而且氣液接觸表面不斷更新，以增加傳質(zhì)速率。為洛陽和大慶 500 萬噸／年的潤滑油型煉油廠分別配置的大型板式塔型和大型填料塔型的減壓塔直徑達~p8400mm，由國內(nèi)研制的‘p10000mm 大型精餾塔即將投入使用。用于蒸餾（精餾）和吸收的塔器分別稱為蒸餾塔和吸收塔。工業(yè)應(yīng)用較多的是有降液管的塔板，如篩板、浮閥、泡罩塔板等。泡罩的種類很多，國內(nèi)應(yīng)用較多的是圓形泡罩。 F1型 V4 型 A 型 十字架型 方形浮閥圖 7 浮閥塔板（三）篩板塔篩板是在塔板上鉆有均布的篩孔，呈正三角形排列。 ⑶壓降小。在此過程中，熱能利用率很低，為此，在確定流程時應(yīng)考慮余熱的利用，注意節(jié)能。塔內(nèi)操作壓力的選擇不僅牽涉到分離問題，而且與塔頂和塔底溫度的選取有關(guān)。R??~1三、塔的工藝計算已知參數(shù)：苯、甲苯混合液處理量，F(xiàn)＝5200kg/h； ； ；.4Fx???；回流比 R（自選） ；進料熱狀況， ；塔頂壓強， ；? 0qkPa塔 頂不大于 。其計算方法TN如下：（1）根據(jù)苯－甲苯的氣液平衡數(shù)據(jù)作 xy圖及 t xy圖（如上一頁所示） 。??六、塔和塔板主要工藝尺寸計算1. 塔徑 D塔板間距 HT的選定很重要，可參照下表所示經(jīng)驗關(guān)系選取。?dt ?? 化工原理課程設(shè)計16開孔率 （在 5％—15％范圍內(nèi)） ，%%()aAtd???積 為 ，氣體通過篩孔的氣速為： 0 ??， ??()4ANa????個由（精餾段塔板設(shè)計圖）圖（a）可知 與理論相差 296個7()????提餾段：取篩空的孔徑 為 ，正三角形排列，一般碳鋼的板厚 為 ,取0d4 ?4m，故孔中心距 。 已知 ， ，并ve氣液 Kg/ ????將 代入 得下式：??ba,?????????fTav hH?? 整理得： /? ???? 2/??在操作范圍內(nèi)任取 4個 值，依上式算出相應(yīng)的 值列于附表中：SLS附表（1）)/(???3.?????? 化工原理課程設(shè)計20)/( 依表中數(shù)據(jù)在 VS—LS圖中作出霧沫夾帶線，如圖 3(a)中線（1）所示。OP 線與（1）線的交點相應(yīng)相負荷為，OP 線與氣相負荷下限線（4）的交點相應(yīng)氣相負荷為 。3. 液相負荷上限線（3）取液體在降液管中停留時間為 4秒，由下式 ?????液相負荷上限線，為 VS—LS圖中與氣相??smLS/???310.??????V 化工原理課程設(shè)計24流量 無關(guān)的垂線，如圖 3(b)中（3）所示。提餾段的操作彈性min,sV,????smLS/???310.?????? 化工原理課程設(shè)計25九、設(shè)計結(jié)果一覽表計算數(shù)據(jù)項目 符號 單位精餾段 提留段各段平均壓強 各段平均溫度 t℃ 氣相 VS m3/s 液相 LS m3/s 實際塔板數(shù) TN塊 14 10板間距 THm 塔的有效高度 Zm 塔徑 D m 空塔氣速 um/s 塔板液流形式 單流型 單流型溢流管型式 弓形 弓形堰長 wWlm 堰高 whm 溢流堰寬度 d m 溢流裝置管底與受液盤距離 o0m 板上清液層高度 Lhm 孔徑 do mm 孔間距 t mm 孔數(shù) N 孔 6287 4805開孔面積 0Am2 篩孔氣速 oum/s 塔板壓降 液體在降液管中停留時間 τ s 4 4降液管內(nèi)清液層高度 dHm 霧沫夾帶 Vekg液/kg 氣 負荷上限 霧沫夾帶控制 液泛控制負荷下限 漏液控制 漏液控制氣相最大負荷 ,maxSm3/s 氣相最小負荷 ,inVm3/s 化工原理課程設(shè)計26操作彈性 十、同組成員數(shù)據(jù)比較及討論計算數(shù)據(jù)項目 符號 單位精餾段 提留段各段平均壓強 各段平均溫度 t℃ VS VS m3/s LS LS m3/s 實際塔板數(shù) TN塊 15 12板間距 THm 塔的有效高度 Zm 塔徑 D m 空塔氣速 um/s 塔板液流形式 單流型 單流型弓形 弓形wWllm whhw m d Wd m 溢流裝置o0ho m 板上清液層高度 L m 孔徑 do mm 孔間距 t mm 孔數(shù) N 孔 3900 2668開孔面積 0Am2 篩孔氣速 oum/s 塔板壓降 液體在降液管中停留時間 τ s 降液管內(nèi)清液層高度 dHm 霧沫夾帶 Vekg液/kg 氣 負荷上限 液泛控制 液泛控制負荷下限 漏液控制 漏液控制氣相最大負荷 ,maxSm3/s 化工原理課程設(shè)計27氣相最小負荷 ,minSVm3/s 操作彈性 討論：由于我的設(shè)計方案是飽和蒸汽進料，所以氣相流量比液相流量大的多，使得精餾段和提留段的單板壓強降差的比較多，而且壓強降不容易控制，很容易超過規(guī)定值，而氣液混合進料這種現(xiàn)象就不容易出現(xiàn)，氣體通過篩孔的速度相差不大，使得單板壓降液容易控制，驗算過程比較簡單。如計算過程中數(shù)字的四舍五入逐漸積累了較大的計算誤差等，但是只要我們在計算中保持高的精確度，這種誤差可以大大地減??；計算出的篩孔數(shù)與實際排列的篩孔數(shù)存在誤差，這就要求我在下面的計算中應(yīng)該用實際排出的孔數(shù)計算，以減小誤差。所以理論聯(lián)系實際是我們應(yīng)該具備的必要素質(zhì)。還有就時進料熱狀況對塔設(shè)計的影響，尤其時飽和蒸汽進料對單板壓降要求的比較嚴(yán)格，需要嚴(yán)格選定，而且飽和蒸汽進料使得精餾段和提餾段的詫異較大，各種數(shù)據(jù)相差較多，使得控制比較困難，所以設(shè)計時我選擇了提餾段和精餾段板設(shè)計略有不同來解決詫異較大的問題。通過本次設(shè)計，使我認(rèn)識到作為化工工藝專業(yè)的學(xué)生，不僅要學(xué)好《化工原理》 、 《化工計算》等專業(yè)課程，還要對設(shè)備等相關(guān)內(nèi)容的課程要掌握好，并且要聯(lián)系實際把理論與實踐很好的結(jié)合起來，只有這樣才能學(xué)以致用。5. 液相負荷下限線（5）： 取平堰、堰上液層高度 為液相負荷下限條件， 則： mhow06.?? ??E；即,in2/()10SowWLhEl???? 23,?????????整理上式得 4,???在 VS—LS圖 3(b)中作線（5） ，即為液相負荷下限線，如圖 3(b)所示。 化工原理課程設(shè)計232. 液泛線（2）近似取 ， ，? 33 SOWLLhl? ???? ???????????????故 。sV4. 漏液線（氣相負荷下限線） （4）由 、 代入漏液點氣速式：2/??0minASOW??()/OWLvuCh???