【正文】 為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見(jiàn)表22表222。表220 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計(jì)算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計(jì)算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()表221 C柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③9柱頂MN柱底MN8柱頂M99N柱底M81N7柱頂MN續(xù)表2227柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN16803柱頂M207N柱底M207N2柱頂M216N柱底M216N1柱頂MN柱底MN 截面設(shè)計(jì) 承載力抗力調(diào)整系數(shù)考慮地震作用時(shí),結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式：≤/式中 ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見(jiàn)表223；——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。表223 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計(jì)圖218 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖218所示。m，的單位為kN。按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=300+3700 =4000mm按梁翼緣高度考慮，=80035=765mm/=100/765= 圖219 T形梁計(jì)算截面 故翼緣不受限制。判別T形梁截面類型=2600100（765100/2）=（見(jiàn)表224）（見(jiàn)表225）實(shí)驗(yàn)和理論分析證明，翼緣對(duì)提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，在計(jì)算T形截面梁的承載力時(shí)，仍取腹板寬度b并按矩形截面計(jì)算。由表219查得：CD跨：順時(shí)針?lè)较? =m逆時(shí)針?lè)较? =mDE跨：順時(shí)針?lè)较? =177。m 逆時(shí)針?lè)较? =剪力調(diào)整:CD跨：+= +=m=(+)=m=(+)1/2= kN（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）300665300665300465103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8n=2。V103＞V圖220 第二層框架梁內(nèi)力示意取CD跨梁，梁控制截面的內(nèi)力如圖220所示。m，的單位為kN。按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=300+3700 =4000mm按梁翼緣高度考慮，=80035=765mm/=100/765= 圖221 T形梁計(jì)算截面 故翼緣不受限制。判別T形梁截面類型=2600100（765100/2）=（見(jiàn)表226）（見(jiàn)表227）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： 由表219查得：CD跨：順時(shí)針?lè)较? = kNm逆時(shí)針?lè)较? =mDE跨：順時(shí)針?lè)较? =177。m 逆時(shí)針?lè)较? =剪力調(diào)整CD跨：+= +=m=(+)1/2=m=1/2= kN根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低。表227第二層梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座C右支座D左支座D右設(shè)計(jì)剪力V180。 Φ=8n=2。 Φ=8續(xù)表227箍筋間距S（mm）10010080103＞V103＞V103＜V 柱截面設(shè)計(jì)以第一，二層D柱為例，對(duì)圖222中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 圖222 D柱截面計(jì)算示意圖二級(jí)框架 =式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和?？梢匀山M中較大者計(jì)算配筋。同時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大地不確定性。第一層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m取=m 右震 +=m＜===的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。m=（）= kNm =+=== kNm == ②=m == ②=m == ②= 表229 柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。m =以第二、三層D柱為例，對(duì)圖222中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 第二層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m取=m 右震 +=m＜===的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。m=（）= kNm=+=m == ②=m == ②=m)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)續(xù)表230e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心559＜0594＜0選筋420420實(shí)配面積(mm)12561256% 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求?；炷恋燃?jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得：ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計(jì)算示c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m 右震 m第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m取180。m將和180。=（）= kNm =+=m對(duì)底層柱底（IIIIII截面）。m根據(jù)C柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m =ⅡⅡ截面：①==m = ⅢⅢ截面：①==m =截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見(jiàn)表231中.表231C柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm =以第二、三層C柱為例，對(duì)圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 第二層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m取=m 右震 +=m＜===的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。m=（）= kNm=+=m == ②=m == ②= 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =表232 C柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kN根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延伸要求。 設(shè)計(jì)資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算。混凝土采用C25，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。圖224樓板平面布置圖 A~F區(qū)格板的計(jì)算。① 內(nèi)跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計(jì)算跨度見(jiàn)表233。q/2作用下的彎矩值兩者之和。在本例中，樓蓋邊梁對(duì)板的作用是為固定支座。計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表233。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：① A區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；④ D區(qū)格的跨中截面與DD支座截面折減20%。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于表234。/m)配筋實(shí)有(mm178。 A~D、G、H區(qū)格板的計(jì)算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計(jì) kN/ m2圖226 樓板平面布置圖g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm ，L2bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm①內(nèi)跨 ，為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡(jiǎn)化為內(nèi)支座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)177。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的D板計(jì)算，E、F按單向板計(jì)算。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見(jiàn)《混凝土結(jié)構(gòu)》）對(duì)各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm(長(zhǎng)跨)方向跨中截面的=10020