【正文】 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =*（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm）M2（KNm）M2（KN恒荷載作用下梁的內(nèi)力計算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：等效于均布荷載與梯形的疊加。m）（2）、對于第15層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 = （KNm）活荷載作用下梁的內(nèi)力計算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第16層， MAB=q2l21（12α2+α3） =[12（1/3）2+（1/3）3]/12 = （KNm）三、內(nèi)力計算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算如下圖所示：四、梁端剪力和柱軸力的計算：恒載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2 = KN VB=VC=（+）/2 = KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計?？蚣芰簝?nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。 計算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。m MB=mγReMmax== KNm MB=m γREMmax== KNm M rb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] = KN右震：M lb= M rb=六、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 七、柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整：柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。 ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。橫向框架柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 八、柱端剪力組合和設(shè)計值的調(diào)整：例：第6層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/= 橫向框架柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KNm 支座Bl：Mmax= KN跨中正彎矩按T形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，bf，=l/3=2400mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2400120（565120/2）=m屬第一類T形截面。ρ=1742/300/565=%ρmin=%，滿足要求。（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02） =[1063101742(56535) ]/ = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/310/（56535）= mm2 實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=2724 mm2。 ρ=2724/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1742/2724=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。 =300565 =V=182700N 可知，截面符合條件。 （3）、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計算： 梁端加密區(qū)箍筋取Ф8100，箍筋用I級Q300熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則 + =300565+2102565/100 =182700N ρsv= nAsv1/bs=2*ρsvmin== ，非加密區(qū)箍筋取Ф8150。配筋圖如下圖所示：其它梁的配筋計算見下表：層次截面M（KN下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0柱660056025600560246005602360056022600560216005602例：第1層的柱：柱截面寬度：b=600 mm柱截面有效高度：h0=60040=560 mm混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。m）柱端剪力計算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/柱正截面承載力計算：先以第1層的柱為例，（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KN 柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm 因?yàn)殚L細(xì)比l0/h=4900/600=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。 As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,) =[103() 6005602]/310/(56040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M=軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+=長細(xì)比l0/h=4900/600=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。 軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+600/240 = ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb 按上式計算時，應(yīng)滿足Nξbfcmbh0及Ne. 因?yàn)镹=ξbfcmbh0=600560= 故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故 As,=As=ρsminbh=%600600=980mm2 選4Ф20，As,=As=1256mm2 總配筋率ρs=31256/600/560=%%柱斜截面受剪承載力計算：以第1層的柱為例，查表可知：框架柱的剪力設(shè)計值V c=剪跨比λ=3，取λ=3軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值 N==6002/103= 故取N=(λ+1)+=600560/(3+1)+103=192890N故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。查表得，最小配筋率特征值λv=，則最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=柱箍筋的體積配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=5508/100/550/550=%%,符合構(gòu)造要求。 Acor為箍筋包裹范圍內(nèi)的混凝土核芯面積。 非加密區(qū)還應(yīng)滿足s10d=200mm,故箍筋配置為4Ф10150，柱的配筋圖如