【正文】 55200/400=13滿足要求內(nèi)模導(dǎo)梁1455200/400=13滿足要求頂橫梁1456480/400=滿足要求吊桿600//滿足要求橫聯(lián)門架145滿足要求第5章 其他構(gòu)件計算 加工要求下節(jié)的計算以下面的加工要求為依據(jù)，否則可能導(dǎo)致計算與實際結(jié)構(gòu)的受力有較大的偏差。各構(gòu)件的變形公差不得超過《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》(GBJ20592)規(guī)定的允許值。，工型桿件的孔應(yīng)以腹板中心為基準(zhǔn)；槽鋼腹板應(yīng)分中鉆孔；槽鋼翼緣上的孔及角鋼上的孔，均應(yīng)以肢背為基準(zhǔn)。(2)一組孔(指一塊節(jié)點板或拼接板)內(nèi)的極邊孔距177。(3)同一根桿上如包括數(shù)組孔，兩組相鄰孔及該桿的極邊距孔177。(4)角鋼的釘線邊距177。(5)工形(或雙槽鋼)桿件兩個平行豎直面上， mm。 mm。 mm。 mm。焊條選用：Q235鋼母材采用E43焊條，Q345鋼母材采用E50焊條。各部件隨時加工，隨時組裝，發(fā)現(xiàn)問題及時糾正。 主桁架連接計算主桁桿件的連接計算不計彎矩影響，只考慮軸向力的影響，如圖：圖51 主桁結(jié)構(gòu)圖圖52 主桁軸力云圖在此處，主桁桿件的連接都是用的節(jié)點板和螺栓連接的，需要驗算螺栓數(shù)量是否達(dá)到要求。設(shè)計中，計算其抗剪承載力。式中按計算。=22830510=一個抗剪普通螺栓的承載力設(shè)計值按其抗剪承載力設(shè)計值和承壓承載力設(shè)計值的較小值采用，即=板件一側(cè)所需的螺栓數(shù)量：N==因此，每一側(cè)需要螺栓數(shù)最多為10個，而設(shè)計中的螺栓數(shù)達(dá)到了16個，所以螺栓數(shù)目足夠。垂向需要凈面積：Ajx=垂向?qū)嶋H：(可)端頭凈面積：，再考慮到補(bǔ)強(qiáng)板說明安全?，F(xiàn)按一個墊梁連接板作用，其上的螺栓數(shù)量為6個，螺栓直徑20mm，有效截面面積314mm，抗剪能力為： 掛籃走形計算 掛籃主桁以及下導(dǎo)梁的縱向移動圖53 反力圖從計算數(shù)據(jù)中可以得出。因此，采用10t的液壓千斤頂進(jìn)行頂推，滑道梁采用U型φ20的圓鋼進(jìn)行錨固，故走行時穩(wěn)定系數(shù)為：K=≥2 滿足要求。圖54 外導(dǎo)梁走形受力圖圖55 外導(dǎo)梁走形變形圖從計算結(jié)果來看，L/400=9450/400=，滿足要求。 掛籃下橫梁、底模以及側(cè)模系統(tǒng)在下導(dǎo)梁上滑移走行裝置由軌道、鋼(木)枕、前后支座、手動葫蘆或YC301000千斤頂?shù)冉M成。豎向預(yù)應(yīng)力筋用連接器接長后，通過錨軌扁擔(dān)將軌道錨固。前后支座各兩個，前支座支承在軌道頂面，走行時下墊φ20圓鋼筋。 滑移到設(shè)計位置前支座處壓力很大，因此，在支座下的墊枕一定按設(shè)計數(shù)量墊夠，并空出預(yù)留孔的位置。 錨固掛籃在灌注混凝土?xí)r，后端利用12根φ32精軋螺紋鋼錨固在滑行軌道上，軌道錨固在已成梁段的豎向預(yù)應(yīng)力筋上，在錨固時，利用千斤頂將后支座反扣裝置脫離軌道2厘米，然后錨固。通過上述設(shè)計計算過程，我們可以知道，在設(shè)計過程中，參照設(shè)計規(guī)范確定相關(guān)參數(shù)或數(shù)據(jù)，既可以滿足設(shè)計使用的要求也可降低工作量，減小設(shè)計難度，因此，對于不能直接確定的數(shù)據(jù)，要嚴(yán)格按照相關(guān)的設(shè)計規(guī)范取值；既定的設(shè)計流程是前人工作經(jīng)驗和智慧的結(jié)晶，按照既定的流程去設(shè)計，可以確定整體的設(shè)計框架，進(jìn)一步在里面填充內(nèi)容，不但思路清晰而且文章結(jié)構(gòu)規(guī)整，符合要求，有助于提升文章檔次。在進(jìn)行掛籃設(shè)計時，可以按各部分的受力以及掛籃的傳力過程分別建立Midas模型，進(jìn)行設(shè)計驗算。為了解決這個問題，可以在Midas程序中建立整體受力模型，將其與按每部分建立模型得到的驗算結(jié)果對比作進(jìn)一步的研究。由于時間的限制以及本人缺乏相關(guān)的實踐經(jīng)驗，雖然通過掛籃設(shè)計對掛籃的主要構(gòu)造有了進(jìn)一步的了解，但對許多細(xì)部構(gòu)造仍不太清楚。在本次掛籃設(shè)計中，有一些細(xì)節(jié)問題沒能考慮到；如在掛籃設(shè)計中的桿件之間的連接結(jié)構(gòu)設(shè)計以及軌道等均未能考慮；在掛籃設(shè)計中，混凝土荷載取值過于保守；同時在計算當(dāng)中忽略了許多荷載情況比如橫向風(fēng)荷載等，這些都是有待完善的。再次,我要感謝我的指導(dǎo)老師葛老師他嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致、一絲不茍的作風(fēng)一直是我工作、學(xué)習(xí)中的榜樣，給了起到了指明燈的作用；他們循循善誘的教導(dǎo)和不拘一格的思路給予我無盡的啟迪，讓我很快就感受到了設(shè)計的快樂并融入其中。再者我要感謝給予我?guī)椭囊云鹱霎厴I(yè)設(shè)計的同學(xué)們他們給了我很多的幫助指點，沒有他們的幫助和提供資料，沒有他們的鼓勵和加油，這次畢業(yè)設(shè)計就不會如此的順利進(jìn)行。附錄A外文翻譯原文外文翻譯譯文傾斜角度對連續(xù)組合梁橋的影響文摘傾斜的橋梁的設(shè)計在工程界越來越普遍了。),以及各種安排中間橫向膜片進(jìn)行了分析。對于斜交橋與參考nonskewed橋的對比，以及AASHTO標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范和AASHTO LRFD規(guī)范的對比，結(jié)果表明，隨著傾斜角度的增加，在內(nèi)部和外部的梁支座彎矩迅速減小。時，彎矩減少了10%，傾斜角度達(dá)到45176。隨著傾斜角度的增加，在橋墩支撐的外梁剪切力增加，內(nèi)梁的剪切力減小。當(dāng)傾斜角度為30176。時高估50%，而當(dāng)傾斜角度為45176。按AASHTO LRFD規(guī)范高估縱向彎矩和剪力。時達(dá)到12%，在20176。結(jié)果表明，橫隔板垂直于橋梁縱向梁的分布是負(fù)載的最好安排。值得注意的是，如果假定條件不同，雖然趨勢應(yīng)該是相似的，但這些橋梁的具體配置可能會發(fā)生改變。2012美國土木工程師學(xué)會。關(guān)鍵詞：傾斜角度；連續(xù)梁橋；分配系數(shù)；復(fù)合橋。在nonskewed橋梁中，荷載支撐在跨度方向，在斜交橋，這是沒有的情況。這一變化在高斜交橋的荷載路徑的方向上，帶來了以下的特殊特性：在甲板板有顯著的扭轉(zhuǎn)力矩，縱向彎矩減小，橫向彎矩增加，在鈍角處產(chǎn)生應(yīng)力集中和負(fù)彎矩，在急性角可能產(chǎn)生小的反升力。在過去，無論傾斜角度有多大，人們都是以建造直橋的方法來對斜交橋進(jìn)行分析、設(shè)計和建造，許多設(shè)計因素都是以同樣的方式處理斜橋和直橋的。LLDF就是一個參數(shù)函數(shù)，比如橋梁幾何，組件的相對剛度，和荷載的性質(zhì)。Ontario公路橋梁設(shè)計規(guī)范（OMTC1992）除了主梁間距不做說明，只對縱向和橫向剛度的橋梁做了說明，然而，該方法只限于簡支梁和斜交角度較小的橋梁。LLDFs對內(nèi)外梁，剪力和彎矩，以及一個車道加載和兩個或兩個以上的車道加載情況是不同的。傾斜角度對斜橋的荷載分布系數(shù)和荷載效應(yīng)來說無疑是一個重要參數(shù)（zokaie等人。Khaleel and Itani（1990）為確定由于活載作用下連續(xù)梁和斜板梁橋產(chǎn)生的彎矩提出了一種方法。的橋梁，內(nèi)梁的最大彎矩才考慮了71%。ebeido和甘乃迪（1996年A，B）研究了傾斜角度以及其他設(shè)計參數(shù)對連續(xù)、雙跨、鋼混凝土組合橋的剪切和反應(yīng)分布因素的影響。時，斜交橋外梁的荷載分布系數(shù)和nonskewed橋梁的相比降低了24%。%。Khaloo和Mirzabozorg（2003）建議對斜交橋的主梁活載分布系數(shù)重新進(jìn)行評估。的雙跨連續(xù)鋼桁梁橋進(jìn)行了現(xiàn)場試驗和理論分析。–30176。Menassa等人（2007）對簡支單跨車道偏移鋼筋混凝土板橋進(jìn)行了有限元分析，他們的結(jié)論是當(dāng)傾斜角度小于20度時，斜交橋與直線橋有限元分析得到的縱向彎矩的比例幾乎為1，. 在這些研究中，還沒有考慮橫向隔板的布置和跨度比的影響。對斜交橋有限元分析結(jié)果與參考直線橋梁進(jìn)行了比較，包括與AASHTO標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范和AASHTO LRFD規(guī)范進(jìn)行了比較。–60176。橋梁模型的描述與假設(shè)在這里對由六工形截面梁梁組成、。所有的材料均為彈性和均勻的。對于第一跨24米，跨度比為1,，進(jìn)行了中間橫隔板不同安排的研究：第一種模式，橫向橫隔板垂直于縱向梁；第二種模式，橫向橫隔板與橋面支呈線平行。工字鋼梁高2米。所有橋梁中，我們對抗壓強(qiáng)度30兆帕的25厘米厚的混凝土板的頂部和底部加固了一個400平方米的鋼筋網(wǎng)(Ebeido and Kennedy 1996a, b)。圖1 有限元模型分析有限元分析 在許多文獻(xiàn)中已經(jīng)用許多的變化來制定梁板的模型。真正的偏心梁是Imbsen and Nutt在1978年提出的，該模型利用板單元和剛性連接得梁單元分別代表橋面板和梁單元。板單元與板單元之間通過剛性連接連接到每個單元的質(zhì)心。偏心梁模型被認(rèn)定為最經(jīng)濟(jì)的模型，同時還準(zhǔn)確預(yù)測梁的行為。使用四個節(jié)點的三維彈性板單元與六度的自由度，在每個節(jié)點的混凝土板進(jìn)行建模，縱向鋼梁采用2節(jié)點三維彈性梁單元，在每個節(jié)點處有六個自由度，板體和梁單元通過剛性連接元件連接。除了在縱向方向上，橋梁模型簡單的在兩端的使用邊界約束的平移位移被限制，并沒有旋轉(zhuǎn)約束。此外，中間墩的模型使用邊界約束，在所有的平移位移限