【正文】 4 底模前橫梁截面圖（單位:mm）石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)23圖 315 底模前橫梁受力簡(jiǎn)圖（力單位：kN）圖 316 底模前橫梁反力圖圖 317 底模前橫梁自重反力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)24圖 318 底模前橫梁彎矩圖圖 319 底模前橫梁剪力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)25由 midas 軟件建模計(jì)算得，結(jié)果圖如圖 316～320 所示。24G??截面特性計(jì)算如下: 面積 ,x 軸慣性矩42=.08mA ?h=500,.//IW???230422/????強(qiáng)度檢算：彎曲正應(yīng)力 max ?????剪切應(yīng)力 36maxa = 75NSIb???圖 320 底模橫梁位移圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)26強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。綜上所述，初步擬定橫梁截面和尺寸滿(mǎn)足要求。上部模板包括翼緣部分的斜模板，并用斜支架支撐翼緣模板。(1)荷載計(jì)算振動(dòng)產(chǎn)生的荷載（水平方向）: 混凝土對(duì)模板產(chǎn)生的側(cè)壓力計(jì)算：梁段最大梁高 ，采用坍落度為 30mm,混凝土澆注速度 。采用大模板計(jì)算法，計(jì)算長(zhǎng)寬比，即 ，根據(jù)此比值由《建筑施工4201 XYL?計(jì)算手冊(cè)》的附錄（附表 219）查表 ， ，.6OXMK??1210 ???????. /H?石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)27，?①?gòu)?qiáng)度檢算：取 1mm 寬面板條作為計(jì)算單元，荷載 q 為：??求支座彎矩： 022.. oXMKl????05951oyq??面板的載面系數(shù)： 22316m6Wbh?彎曲應(yīng)力為： ?求跨中彎矩： 2 ????.. ?鋼板的泊松比 u=，故需換算為：()239..??????()?其彎曲應(yīng)力為： . MPa16W????故面板強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。圖 321 外?？v向肋受力簡(jiǎn)圖(長(zhǎng)度單位:mm,力單位：kN/m)圖 322 外模縱向肋變形圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)29圖 324 外?？v向肋剪力圖圖 323 外模縱向肋彎矩圖圖 325 外?？v向肋自重反力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)30由 midas 軟件建模計(jì)算，結(jié)果如圖 322～327 所示，得最大彎矩： ??最大剪力： ,25k最大位移： ，?支座反力： 。.31G???截面特性計(jì)算如下: 面積 ,x 軸慣性矩32= ?h=140,./4/IWh???圖 326 外?？v向肋剪應(yīng)力圖圖 327 外?？v向肋彎曲應(yīng)力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)31???強(qiáng)度檢算： 80??m394??強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。綜上所述，外?？v向肋設(shè)計(jì)滿(mǎn)足要求，并且有很大富余。其中受力最大的豎向大肋的荷載計(jì)算如下： ??????豎肋受力計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖 328 所示。由 midas 軟件建模計(jì)算得，最大彎矩 ,??,最大位移 ，???。剛度檢算：面板位移+縱肋位移： +=3mm。剛度滿(mǎn)足要求。 上部側(cè)模設(shè)計(jì)與檢算(1)上部側(cè)模的豎向部分模板設(shè)計(jì)上部側(cè)模的豎向部分模板設(shè)計(jì)與下部側(cè)模相同，縱向肋的間距減為 荷載較小，不需檢算。由荷載計(jì)算得小于豎向模板，面板不需檢算。外桿件（包括最上斜桿，最左斜桿和最有豎桿）采用截面：[200759/11 。③建模與輸出結(jié)果側(cè)撐以上的荷載主要由滑梁支撐承擔(dān)，支撐模型由 midas 軟件簡(jiǎn)化為梁?jiǎn)卧Ｐ?，滑梁的支撐處?jiǎn)化為鉸支，橫向拉桿處和支撐桿與豎肋的節(jié)點(diǎn)處簡(jiǎn)化為只允許豎向微動(dòng)的支座，翼緣支架模型受力簡(jiǎn)化如圖 333 所示。????????????()12(.5)??????.3k /g ?sxq?石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)35由 midas 軟件計(jì)算得軸力產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力為 ，最大壓應(yīng)力為；彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力都很小，剪應(yīng)力也同樣很小，所以翼緣支架設(shè)計(jì)滿(mǎn)足要求。(2)x 軸向右為正，z 軸向上為正， y 軸垂直于直面向里為正。 內(nèi)膜頂模設(shè)計(jì)與檢算(1)頂模模板設(shè)計(jì)與檢算①尺寸初步擬定鋼模板采用厚度為 5mm 的鋼板，加勁肋選用 8[ ,面板的間距最大為420mm520mm。②荷載計(jì)算混凝土自重: ()zqh??第 三 章 計(jì) 算 得 之振動(dòng)荷載: 22k/施工人員和機(jī)器荷載: 23./鋼板自重取為： 409則，荷載值計(jì)算如下：③面板檢算假定為三面固定，一面簡(jiǎn)支，并由 midas 軟件建模計(jì)算得，最大應(yīng)力為： ??max=180Pa???最大位移為：???????? (.5)42038kN/md????????石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)39所以，強(qiáng)度和剛度均滿(mǎn)足要求。圖 339 內(nèi)模頂板最大彎矩圖圖 338 內(nèi)模頂板最大應(yīng)力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)40 內(nèi)模頂模支架設(shè)計(jì)與檢算(1)支架尺寸初步擬定支架的尺寸如圖 340 所示。(2)荷載計(jì)算支架間距為 1m，鋼模板和加勁肋的重量為 ，根據(jù)前面計(jì)算的作用于面板的荷載，支架的荷載為： ????荷載加載圖示簡(jiǎn)化如圖 340 所示。利用 midas 建模得相應(yīng)的結(jié)果如圖 341～346 所示圖 340 內(nèi)模頂板支架受力簡(jiǎn)化圖(力單位：kN/m)圖 341 內(nèi)模頂模支架反力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)41圖 342 內(nèi)模支架一半的變形圖圖 343 內(nèi)模支架軸力圖圖 343 內(nèi)模支架彎矩圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)42圖 344 內(nèi)模支架軸向應(yīng)力圖圖 345 內(nèi)模支架彎矩應(yīng)力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)43 結(jié)論由 midas 軟件計(jì)算得支座反力 ，最大軸向拉力為 ，=最大軸向壓力為 ，最大位移為 (滿(mǎn)足要求 )；軸力、彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力都很小，剪應(yīng)力也同樣很小，所以?xún)?nèi)膜撐架設(shè)計(jì)滿(mǎn)足要求。(2)外滑梁建模計(jì)算外滑梁承受來(lái)自翼緣支撐架的力，根據(jù)翼緣支架的間距為 1m 的設(shè)計(jì)和掛籃總體設(shè)計(jì),可對(duì)外滑梁進(jìn)行建模，其中把滑梁前后掉點(diǎn)看做是簡(jiǎn)支梁支座?，F(xiàn)分別對(duì)這兩種工況進(jìn)行檢算。 圖 347 外滑梁截面圖圖 346 內(nèi)膜支架組合最大應(yīng)力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)44由 midas 軟件建模得出外模工況一是的的反力圖，變形圖，內(nèi)力圖，應(yīng)力圖如圖 449～452 所示。圖 349 外滑梁工況 1 時(shí)的反力圖圖 350 外滑梁工況 1 時(shí)的變形圖圖 348 外滑梁受力簡(jiǎn)圖（力單位：kN）石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)45(2)外滑梁工況二時(shí)的建模和檢算工況二時(shí)考慮滑梁處于最不安全的位置，即以掛籃后支點(diǎn)和前掉點(diǎn)的距離 11m作為梁長(zhǎng)，工況二時(shí)滑梁只承受掛籃的自重，建模受力簡(jiǎn)圖如圖 353 所示。圖 351 外滑梁工況 1 時(shí)的剪應(yīng)力圖圖 352 外滑梁工況 1 時(shí)的彎曲應(yīng)力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)46(3)結(jié)論與說(shuō)明外滑梁的設(shè)計(jì)滿(mǎn)足工況一和工況二設(shè)計(jì)要求，即外滑梁設(shè)計(jì)滿(mǎn)足要求。 內(nèi)滑梁的設(shè)計(jì)與檢算內(nèi)滑梁采用同外滑梁一樣的截面和材料，建模過(guò)程同上所述，在此不再闡述。由 midas 軟件計(jì)算得支座反力 ，最大彎矩為= ,=，最大剪力為 ，最大位移為 (滿(mǎn)足要求)；?7MPa，最大彎曲應(yīng)力為 .4MPa，均滿(mǎn)足要求，所以?xún)?nèi)模滑梁的設(shè)計(jì)在工況一和工況二均滿(mǎn)足要求。吊桿處上下都用一塊鋼板與兩工字鋼焊接以把梁工字鋼連成一整體。下部吊帶或吊桿的力一半給一片工字鋼，建模受力簡(jiǎn)圖圖 353 外滑梁工況 2 時(shí)的計(jì)算簡(jiǎn)圖(力單位：kN)石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)47如圖 354 所示。 結(jié)論由 midas 軟件計(jì)算得單片分配梁的支座反力 FR1=, FR2=, FR3=, FR4=。支座 節(jié)點(diǎn) 荷載 FX (kN) FY (kN) FZ (kN)MX (kN*m)MY (kN*m)MZ (kN*m)3 總荷載 9 總荷載 圖 354 分配梁?jiǎn)纹?jì)算簡(jiǎn)圖(長(zhǎng)度單位:mm,力單位:kN)圖 355 單片分配梁的一半位移圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)48表 32 分配梁反力表（兩片）15 總荷載 21 總荷載 26 總荷載 32 總荷載 38 總荷載 44 總荷載 反力合力 總荷載 圖 356 單片分配梁彎矩圖圖 357 單片分配梁剪力圖圖 358 單片分配梁彎曲應(yīng)力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)49圖 359 單片分配梁剪切應(yīng)力圖圖 360 單片分配梁組合最大應(yīng)力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)50第 4 章 菱形掛籃主桁系統(tǒng)設(shè)計(jì)與計(jì)算 掛籃主桁結(jié)構(gòu)基本尺寸擬定 擬定主桁的基本尺寸根據(jù)最大梁段和施工環(huán)境，確定主桁懸臂伸出的距離為 6m，菱形平行梁的下弦桿長(zhǎng)度為 5m。主桁高度暫擬定為 4m，考慮到盡量減小受壓桿的長(zhǎng)度，本菱形掛籃采用優(yōu)化的菱形掛籃。 擬定主桁的截面尺寸掛籃需要考慮較大的剛度，一般采用箱型截面或格柱式截面。截面示意圖如圖 42 所示。 單片主桁節(jié)點(diǎn)和桿件單元編號(hào) 圖 41 單片主桁尺寸圖（單位:mm）石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)51為了計(jì)算方便和便于說(shuō)明，對(duì)單片主桁進(jìn)行節(jié)點(diǎn)編號(hào)和單元編號(hào)。 主桁前橫梁設(shè)計(jì)與檢算 前橫梁尺寸和截面擬定根據(jù)前面分配梁計(jì)算的反力通過(guò)吊桿作用于前橫梁上，而前橫梁的反力傳給兩片主桁的前支點(diǎn)，以此擬定橫梁尺寸和各桿件截面，如圖 43 所示。 前橫梁的建模計(jì)算模型簡(jiǎn)化為桁架模型，兩主桁前支點(diǎn)簡(jiǎn)化為一個(gè)鉸支座和一個(gè)滑動(dòng)支座，利用midas 軟件建模計(jì)算。(2)前橫梁建模計(jì)算結(jié)果前橫梁節(jié)點(diǎn)，單元編號(hào)如圖 47 和 48 所示。(3)強(qiáng)度和剛度檢算根據(jù) midas 軟件建模計(jì)算結(jié)果得（不考慮自由端）如下結(jié)論：最大位移為 5節(jié)點(diǎn): ??最大壓力為 10和 18桿： 最大拉應(yīng)力為 kax=6.最大壓應(yīng)力為 10和 18桿： ??????圖 44 主桁前橫梁圖 圖 45 前橫梁受力簡(jiǎn)圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)53圖 46 前橫梁節(jié)反力圖圖 47 前橫梁節(jié)點(diǎn)編號(hào)表 41 橫梁節(jié)點(diǎn)位移節(jié)點(diǎn) 荷載 DX (mm) DY (mm) DZ (mm)1 總荷載 2 總荷載 3 總荷載 4 總荷載 5 總荷載 6 總荷載 7 總荷載 8 總荷載 9 總荷載 10 總荷載 11 總荷載 12 總荷載 13 總荷載 14 總荷載 15 總荷載 16 總荷載 石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)54圖 48 前橫梁?jiǎn)卧幪?hào)表 42 橫梁節(jié)點(diǎn)豎向軸力表單元 荷載 內(nèi)力I (kN) 內(nèi)力J (kN)1 總荷載 2 總荷載 3 總荷載 4 總荷載 5 總荷載 6 總荷載 7 總荷載 8 總荷載 9 總荷載 10 總荷載 11 總荷載 12 總荷載 13 總荷載 14 總荷載 15 總荷載 16 總荷載 17 總荷載 18 總荷載 19 總荷載 20 總荷載 21 總荷載 22 總荷載 23 總荷載 24 總荷載 25 總荷載 石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)55表 43 橫梁節(jié)點(diǎn)豎向應(yīng)力表單元 荷載 應(yīng)力I (N/mm^2) 應(yīng)力 J (N/mm^2)1 總荷載 2 總荷載 3 總荷載 4 總荷載 5 總荷載 6 總荷載 7 總荷載 8 總荷載 9 總荷載 10 總荷載 11 總荷載 12 總荷載 13 總荷載 14 總荷載 15 總荷載 16 總荷載 17 總荷載 18 總荷載 19 總荷載 20 總荷載 21 總荷載 22 總荷載 23 總荷載 24 總荷載 25 總荷載 最大拉力為 11和 17桿： ??215Pa????所以，強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。結(jié)論前橫梁的初步設(shè)計(jì)符合，強(qiáng)度和剛度均滿(mǎn)足要求。截面選用焊接箱型截面，節(jié)點(diǎn)編號(hào)和單元編號(hào)及尺寸如圖 41 所示。根據(jù) 3 節(jié)點(diǎn)的受力情況，計(jì)算圖示如圖 410 所示。檢算內(nèi)容包括強(qiáng)度、剛度、整體和局部穩(wěn)定等。(3)其他桿件檢算由于 2桿受壓，其長(zhǎng)度也最大，屬于最危險(xiǎn)桿件。 主桁建模檢算 主桁的建模主桁采用桁架模型，建模軟件采用 midas,建模示意圖如圖 411 所示（考慮自重） 。 結(jié)論由 midas 建模（考慮自重）得，與手算相等。圖 411 單片主桁建模（力單位：kN）圖 412 主桁變形圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)60 圖 413 主桁內(nèi)力圖（單位：kN） 圖 414 主桁應(yīng)力圖石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)61石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)62第 5 章 掛籃懸吊錨固系統(tǒng)設(shè)計(jì) 錨固系統(tǒng) 主桁后錨采用后錨桿錨固后橫梁，預(yù)先在已澆梁段預(yù)埋孔道，后錨桿穿過(guò)梁頂板錨固在頂板位置，同時(shí)后錨桿上端用千斤頂頂緊，給主桁后錨一個(gè)反力，并且采用分配梁進(jìn)行分配錨固，以便提高后錨安全系數(shù)。 其他錨固其他錨固按要求采用相應(yīng)的錨固辦法。表 51 為選擇情況和復(fù)核結(jié)果