【正文】 ： 112500kJ/h Q5=+112500 = kJ/h 窯車積蓄和散失之熱 Q6 取 經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的 25%。 成都理工大學學生的撰文專用稿紙 17 制品中 A12O3 含量為 25%。 （五） 列出預熱帶及燒成帶平衡表如下： 項目 KJ/h % 項目 KJ/h % 241920 、支柱顯熱 、支柱顯熱 ，顯熱 、窯頂散熱 、散熱 25 216000 5總計 100 總計 100熱收入 熱支出成都理工大學學生的撰文專用稿紙 18 八 、冷卻帶熱平衡計算 冷卻帶熱平衡的計算，其計算方法與預熱帶， 燒成帶熱平衡計算方法相同。在這個熱平衡方程式中也只能有一個未知數(shù)，即冷卻空氣需要量 Vx (或可供干燥的熱空氣量 )。而可供干燥的熱空氣抽出 量 是由冷卻空氣鼓 入量 和助燃二次空氣 量 決定的，亦可求。熱支出項目為離窯時產(chǎn)品帶出顯熱，匣缽，棚板帶出顯熱， 窯 車帶出顯熱，窯 墻 、窯頂散熱、抽送干燥熱空氣帶走顯熱，作氣 幕 氣體帶走顯熱，其他熱損失 等 。 熱收入項目： （ 1） 產(chǎn)品帶入顯熱 Q3 此項熱量即為預熱、燒成帶產(chǎn)品帶出顯熱： Q3= 245760 kJ/h (2) 墊板、支柱帶入顯熱 Q4 此項熱量即為預熱、燒成帶墊板、支柱帶出顯熱： Q4= 357358 kJ/h (3)窯車帶入顯熱 Q9 預熱帶、燒成帶窯車散失之熱約占窯車積、散熱之 5%，而 95%之積熱帶進冷卻帶。 Q10=Va ta=Va 20 =26Va KJ/h 熱支出項目： (1)產(chǎn)品帶出顯熱 Q11 成都理工大學學生的撰文專用稿紙 19 出窯產(chǎn)品質(zhì)量 G11= 135 Kg/h 出窯產(chǎn)品溫度 t11= 80 ℃ 查手冊，此時產(chǎn)品平均比熱， C11= kJ/kg.℃ 根據(jù)公式計算 可得： Q11=G11 t11= 160 80 = KJ/h (2)墊板、支柱帶出顯熱， Q12 出窯墊板、支柱質(zhì)量： G12= 237 Kg/h 出窯墊板、支柱溫度： t12= 80 ℃ 在 80℃ 時 粘板、支柱的比熱為： C12= + = KJ/m179。 設抽送干燥器用的空氣溫度為 200℃： 此溫度下的空氣平均比熱為： C14=179?！? Q14=Va t14=Va 200=264Va kJ/h （ 5）計算得，冷卻帶窯墻，頂散熱為： Q15=100000 kJ/h (6)抽送氣幕熱空氣帶走顯熱 Q16 抽送氣幕熱空氣包括兩側間壁及二層拱內(nèi)抽出之熱空氣，其所帶之熱由窯墻、窯頂之計算中已知為 : Q16=Q+Q`= 216000 kJ/h 抽送氣幕的熱空氣體積為； Vm=V186。`= 1552 Bm179。/h. 即每小時有 標準立方米， 200 ℃的熱空氣抽送干燥。 熱平衡采用計算機輔助計算，可節(jié)約時間。 九 、燒嘴的選用及燃燒室的計算 每小時燃料的消耗量求出為： X= Bm179。 每個燒嘴的燃料消耗量為： 247。/h，燒嘴前天然氣 壓力 800Pa，空氣壓力 2021Pa。 （ 2） 燃燒室體積 V= 15500/1250000= m179。 取燃燒室寬 B為四個 半 磚寬，即 4（磚寬 +灰縫） =4（ +） = 選用 60176。 = m 取 H=，即四磚厚： 4（磚厚 +灰縫） = 4 (+)= m 則燃燒室總高為： += 成都理工大學學生的撰文專用稿紙 21 十、煙道和管道計算，阻力計算和風機選型 煙道和管道計算：需要由排煙系統(tǒng)排除的煙氣量，由預熱帶 燒成帶 的熱平衡 應 為： Vg=[Vg186。]x+Vm =[+（ ） ] +1552 = Bm179。/h 煙氣在磚砌管道中的流速為 1～ 2． 5 Bm/s，流速太大則阻力大，流速太小則管道直徑過大，造成浪費，且占地太多。 排 煙 口高取三磚厚即 ： 則寬為 ，考慮磚型，取一磚長， 即 m。 （ 2）垂直支煙道尺寸 由于煙氣由排煙口至垂直支煙道流量不變，流速相同，所以截面面積應相等。 （ 3）水平煙道尺寸 水平煙道內(nèi)煙氣流量為排出口處煙氣流量的 4 倍（由垂直煙道的位置決定），流速不變則截面積應為排煙口的 4倍，即： 4 = ㎡ 取寬為一磚半長，即 m， 則高為： 考慮磚型，取高為 m，長定為 m。但從窯的結構強度來考慮，墻內(nèi)通道過大，則窯的結構強度低，由于采用風機排煙，流速可以適當取大些，所以取垂成都理工大學學生的撰文專用稿紙 22 直煙道截面積等于水平煙道截面積，并考慮磚型為 m，高定為 m，此時垂直煙道內(nèi)流速為 3 Bm/s。 （ 1）料垛阻力 hl` 根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)，每米窯長的料垛阻 力為 1 Pa。 hl`=[（ 152） ] 1= Pa （ 2）位壓阻力 hg 由排煙口至煙囪底，位置升高 m（煙囪與風機設于窯頂?shù)钠脚_上），取煙氣溫度為 250℃。 g =[ 273/(273+20) 273/(273+250)] = Pa (3)局部阻力 hl查表可得 煙氣由隧道進入排煙口，突然縮小，取 ζ 1=； 90176。轉彎至水平煙道， ζ 3=2；在水平煙道中與另三個排煙口（ 2號、3號、 4號排煙口）的煙氣經(jīng)三次 90176。合流， ζ 5=3；至垂直煙道，然后 90176。合流， ζ 7=3；再 90176。合流， ζ9=2；至風機（與車下冷卻風合流后，流量增加至 1730 Bm179。 ∴ hl=ζ 1 ~5ω 1178。/2ρ +ζ 9ω 3178。/2 (273+250)/273+(2+3+2) 3178。/2 (273+250)/273 =178 Pa (4)、摩擦阻力 hf 對非圓形通道應求其當量直徑 d： d=4 通道截面積 /通道周邊長 成都理工大學學生的撰文專用稿紙 23 排煙口直徑和長度： d1=4（ ） /[2 （ +） ] = m l1= m 垂直支煙道直徑和長度： d2=4 （ ） /[2 (+)] = m l2= m 水平煙道直徑和長度： d3=4（ ） /[2 (+)] = m l3= m 垂直煙道直徑和長度： d4=4（ ） /[2 (+)] = m l4= m 金屬管道直徑和長度： d5= m， l5=8 m 摩擦阻力系數(shù)，磚砌管道 ξ 1= 金屬管道 ξ 2= hf=ξ 1（ l1/d1+l2/d2+l3/d3） ω 1 178。/2ρ +ξ 2l5/d5ω 3178。 (273+250)/273+ 3178。/2 (273+250)/273 =28 Pa （ 5） 、 煙囪阻力 h 鐵皮煙囪高 15m，取煙氣在煙囪內(nèi)流速： w=6 Bm/s:煙氣在煙囪內(nèi)的平均溫度為 200℃ 1)先求煙囪直徑 d 成都理工大學學生的撰文專用稿紙 24 由煙囪排出得氣體量 =煙氣量 +車下風量： V=Vg+Vw=3450+1730=5180 截面積 F=V/w=5180/（ 6 3600） = 所以 d= m 取 d= m 2) h=H(ρ aρ g)+ ξω178。 /2ρ =15( 273/(273+20) 273/(273+200))+ 6178。/2 (273+200)/273 = Pa 由于煙囪較矮，且煙氣在煙囪內(nèi)流速較大，煙囪造成的抽力尚不能克服煙囪本身的摩擦阻力及出口動壓頭損失，因此，煙囪成為阻力作用的設備。/h，配用電機 JO2412，功率 kW，轉速 1900r/min?，F(xiàn)將全窯風機設備選型匯總于下表。從而，使理論 學習和實際很好的相結合 ，進一步鞏固了在課堂上學習到的理論知識 。 通過這次 窯爐課程設計實習，我收獲了很多，使自己了解并掌握了一些窯爐設計的基本知識