【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 ? = Vg0 + (α?1) Va0 = +(? 1) = 179。/Bm179。 （三） 燃燒溫度 理論燃燒溫度 tth： ??th = ???? +???? ? ???? ????? + ???? ? ?????? ? ?? 現(xiàn)設(shè) t=1730℃，查表，在 1730 ℃時(shí)的煙氣比熱為： C= KJ/Bm179。 ℃ 在室溫 20℃ 的空氣比熱為： Ca = ℃ 天然氣的比熱： Cf = kJ/Bm3 ℃ 則： ?????? = 36000:20: = ℃ 求得的 t=℃ ?17301730 100％ = ％ 小于 5％ ， 所以合理 。 取高溫系數(shù) ： η =。 則實(shí)際溫度 = = ℃ 比燒成溫度 1280℃ 高 ℃ ，認(rèn)為合理 。 六、 用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)決定燃料消耗量 燃料消耗量的計(jì)算，可直接選用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) (如下表 )。表中列出隧道窯焙燒各種陶瓷產(chǎn)品的單位熱耗。將每小時(shí)的產(chǎn)量乘以表中數(shù)據(jù)，即為該窯每小時(shí)財(cái)?shù)臒岷摹? 產(chǎn)品名稱 單位熱耗 產(chǎn)品名稱 單位熱耗瓷器 460026000kJ/kg產(chǎn) 品 衛(wèi)生陶瓷（明焰有匣體） 420210460000kJ/件 產(chǎn)品陶器 880017000kJ/kg產(chǎn) 品 衛(wèi)生陶瓷（明焰無(wú)匣體） 50000260000kJ/件 產(chǎn)品陶管 1460017600kJ/kg產(chǎn) 品 衛(wèi)生陶瓷（隔焰） 350000370000kJ/件 產(chǎn)品粘土質(zhì)耐火磚 25004600kJ/kg產(chǎn) 品 釉面磚（明焰素?zé)?110000170000kJ/件 產(chǎn)品硅磚 59007300kJ/kg產(chǎn) 品 釉面磚（明焰釉燒） 92021100000kJ/件 產(chǎn)品建筑紅磚 12001750kJ/kg產(chǎn) 品 釉面磚（半隔焰釉燒） 8800096000kJ/件 產(chǎn)品成都理工大學(xué)學(xué)生的撰文專用稿紙 11 七 、 預(yù)熱 帶 及燒成帶 的熱平衡計(jì)算 隧道窯的熱平衡計(jì)算分為二部分：一部分是預(yù)熱帶和燒成帶的熱平衡，其目的是計(jì)算每小時(shí)的熱耗，即每小時(shí)的燃料消耗量。另一部分為冷卻帶的熱平衡，其目的是計(jì)算冷空氣鼓入量和熱風(fēng)抽出量。 （一） 預(yù)熱帶及燒成帶的熱平衡計(jì)算 熱平衡計(jì)算基準(zhǔn) ： 在此以 1小時(shí)作為計(jì)算基準(zhǔn)，而以 0℃作為基準(zhǔn)溫度。 確定熱平衡計(jì)算及范 圍 計(jì)算燃燒消耗量時(shí)，熱平衡的計(jì)算范圍為預(yù)熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶。 熱平衡 示意圖 （二） 熱收入項(xiàng)目： 制品帶入顯熱 Q1用公式計(jì)算 制品帶入顯熱的公式： Q1=G1 C l t l 其中， Gl－ 入窯制品質(zhì)量 (kg/h)， C1 － 入窯制品的平均比熱， KJ/kg ℃ tl － 入窯制品溫度，℃。 每小時(shí)入窯干制品： Gl’ =90Kg/車 車 /h=(Kg/h) 入窯制品含 2%自由水，每小時(shí)入窯的濕制品為： G1=()=(Kg/h) 成都理工大學(xué)學(xué)生的撰文專用稿紙 12 入窯制品的比熱隨各地原料成分及分配方的不同而變化，一般在~℃ 范圍。 現(xiàn)取平均比熱 C1= KJ/kg℃ 入窯制品溫度 t1= 20℃ 則 Q1=G1C lt l = 20=（ Kg/h) 墊板及支柱帶入顯熱 Q2: 墊板及支柱帶入顯熱 Q2 公式 ： Q2=G2C 2t 2 其中， G2－ 墊板及支柱 等質(zhì)量， C2－ 入 墊板及支柱 等的平均比熱， t2－ 入 墊板及支柱 等的溫度； 此窯制品不裝匣體，亦不用棚板，為避免火焰沖擊制品，窯車上有耐火粘土熱墊板及支柱組成的火焰通道。墊板與支柱窯吸熱，根據(jù)器體積、密度可求得每車質(zhì)量為 Kg 。 G2= =（ Kg/h) C2=+ t=+ 20= KJ/kg.℃ 根據(jù)公式可得 ： Q2=G2C 2t 2= 20=（ Kg/h) 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱 Qf 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱 Qf公式： Qf =x ( QD + Cf tf ) KJ/h 式中 x— 每小時(shí)燃料消耗量， Kg/h： QD— 天然氣的低熱值， KJ/Kg； Cf— 入窯燃料的平均比熱， KJ/Kg℃ ； tf— 入窯 燃料 的溫度，℃。 已知：燃料熱值： QD=36000KJ/Bm179。 入窯天然氣溫度 ： tf =20℃ 查手冊(cè)，此溫度下的天然氣平均比熱為： Cf= 成都理工大學(xué)學(xué)生的撰文專用稿紙 13 根據(jù)公式可得 ： Qf =x ( QD + Cf tf )= x(36000+ 20) =（ Kg/h) 空氣帶入顯熱 Qa。 空氣帶入顯熱 Qa公式： Qa= VaCata KJ/h 式中： Va — 入窯空氣體積， Bm179。/h； Ca — 入窯 空氣的平均比熱 ， KJ/Bm℃ ； ta — 入窯 空氣溫度 ， ℃ ； 全部助燃空氣作為一次空氣。燃料所需空氣量為： Va= Bm179。/h 已知： 助燃空氣溫度 ： ta =20℃ , 查手冊(cè)，在 20 ℃ 時(shí)空氣的平均比熱為 ： Ca = KJ/Bm℃ 根據(jù)公式可得 : Qa=VaCata= 20= KJ/h 從預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏漏入空氣帶入顯熱 Qa’ 漏入空氣體積公式如下： Va’=[(αgαf) Va0]x Bm3/h， 顯熱 Qa’ 公式： Qa’= Va’ Ca’ta’ KJ/h 式中 : Va186。— 空氣過(guò)剩系數(shù)為 1 時(shí)的燃燒所需空氣量， Bm3/Bm3； αf— 燒成帶的空氣過(guò)剩系數(shù)； αg— 離窯時(shí)煙氣中的空氣過(guò)剩系數(shù)； Ca’— 漏入空氣的平均比熱， KJ／ Bm3℃ ta ‘— 漏入空氣的溫度，℃。 取預(yù)熱帶煙氣中的空氣過(guò)剩系數(shù) αg= 已知： 理論空氣量 ： Va0= Bm179。/Bm179。 成都理工大學(xué)學(xué)生的撰文專用稿紙 14 燒成帶燃料燃燒時(shí)的空氣過(guò)剩系數(shù) : αf= 漏入空氣溫度為 ta’=20℃ 查手冊(cè)， Ca’=℃ 則，漏入空氣量： Va’= [() ] x = Bm179。/h 根據(jù)公式可得； Qa’= Va’ Ca’ ta’ = 20= kJ/h 氣幕空氣帶入顯熱 Qm； 作氣幕用的氣體由冷卻帶時(shí)間接冷卻出抽來(lái)，其帶入之顯熱由冷卻帶熱平衡計(jì)算為； Qm=216000kJ/h （三） 熱支出項(xiàng)目 : 產(chǎn)品帶出顯熱 Q3 產(chǎn)品帶出顯熱公式： Q3=G3C3t3 KJ/h 式中 G3 — 出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量， Kg/h； C3 — 出燒成帶產(chǎn)品的平均比熱， KJ/Kg℃ t3 — 出燒成帶產(chǎn)品的溫度，℃。 已知： 出產(chǎn)品帶出質(zhì)量 ： G3= 車 /h 9 件 /車 10Kg/件 = kg/h。 出燒成帶產(chǎn)品溫度 ： t3=1280℃ 查手冊(cè)，得產(chǎn)品平均比熱 ： C3= kJ/kg.℃ 根據(jù)公式可得： Q3= G3C3t3= 1280=241920 kJ/h 墊板支柱帶走顯熱 Q4 墊板支柱帶走顯熱 Q4 公式： Q4=G4C4t4 kg/h 式中： G4— 墊板支柱 出燒成帶質(zhì)量， kg/h； 成都理工大學(xué)學(xué)生的撰文專用稿紙 15 C4— 出燒成帶 墊板支柱 的平均比熱， kg/h℃； t4— 出燒成帶 墊板支柱 的溫度，℃。 已知： 墊板 及 支柱質(zhì)量： G4= kg/h 出燒成帶墊板、支柱溫度， t4=1280℃ 查手冊(cè)， 此時(shí) 時(shí)粘土墊板、支柱的平均比熱為 ： C4=+ t4=+ 1280=