【正文】 17/ 24 kNV cs )(3? ?????????????? kNVVKNV pbcsd 1 7 8 6 9 69 7 60 ??????? 該截面抗剪承載力是能夠滿足設(shè)計要求，并有 較大 富余。 Ⅶ、持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 一、 電算應(yīng)力結(jié)果 1應(yīng)力 （長期效應(yīng)） 橋梁博士系統(tǒng)文本結(jié)果輸出 項目名稱 : 5x30m箱梁 正常使用階段荷載組合 1應(yīng)力 : 0?VsbKNV p b o i n1392)554( ?????????30m 組合箱梁上部結(jié)構(gòu)計算 18/ 24 單元號 節(jié)點號 上緣最大 上緣最小 下緣最大 下緣最小 最大主壓 最大主拉 10 10 10 11 17 17 17 18 25 25 25 26 28 28 28 29 32 32 32 33 43 43 43 44 47 47 47 48 50 50 50 51 2應(yīng)力 （短期效應(yīng)） 橋梁博士系統(tǒng)文本結(jié)果輸出 項目名 稱 : 5x30m箱梁 正常使用階段荷載組合 2應(yīng)力 （支點附近截面 2 43節(jié)點應(yīng)力計算活載橫向分布系數(shù)采用 ，跨中截面應(yīng)力計算活載橫向分布系數(shù)采用 ） : 單元號 節(jié)點號 上緣最大 上緣最小 下緣最大 下緣最小 最大主壓 最大主拉 10 10 10 11 17 17 17 18 14 14 25 25 25 26 28 28 28 29 30m 組合箱梁上部結(jié)構(gòu)計算 19/ 24 32 32 32 33 43 43 43 44 47 47 47 48 50 50 50 51 注： 電算 結(jié)果中 對于對于橫向分布為 ， 提取 支點附近的主壓和主拉應(yīng)力，而橫向分布為 ，主要 提取 單元 正應(yīng)力。 在橫向分布為 ， 25節(jié)點與 43節(jié)點的上緣拉應(yīng)力分別為 ，并未超過規(guī)范限值 。 因此， 經(jīng)驗算，截面抗裂性能 符合規(guī)范要求。 ： 邊跨跨中 ， 次 中跨跨中 ，中 跨跨中 。 為了使橋面平順，行車舒適，根據(jù)預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的長期反拱值與按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度之差設(shè)置 2cm向下的 反拱值， 反拱度采用圓曲線或拋物線 。 二、 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力 注：其余鋼束應(yīng)力驗算均能通過，在此不再單獨列表，詳情可查詢計算模型 。 支點處拉應(yīng)力較大 （如 25節(jié)點） 是因為程序 僅將 現(xiàn)澆的端橫梁視為集中荷載加載于相應(yīng)位置，截面剛度不足， 且連續(xù)梁支點彎矩可以有所折減， 實際支點段 截面應(yīng)力 應(yīng)遠(yuǎn) 小于計算結(jié)果。 主拉應(yīng)力計算用于箍筋的設(shè)置與否和如何設(shè)置，計算截面選取支點 附近 截面（非橫隔梁截面）。 tktp ?? 時，箍筋間距 Sv按照《規(guī)范》公式 。 因此 ， 在支點附近 兩側(cè)各 ， 箍筋間距采用 100mm； 其它截面適當(dāng)加大箍筋間距 ， 經(jīng)計算， 墩頂兩側(cè)各 以外 ， 箍筋間距 可 采用 200mm。其 它截面箍筋配筋率0 0 1 )360200/(????? bsA vsvsv? ，也滿足規(guī)范要求。 四 、 壓應(yīng)力計算 橋梁博士系統(tǒng)文本結(jié)果輸出 項目名稱 : 5x30m箱梁 正常使用階段荷載組合 3應(yīng)力 （ 支點附近截面應(yīng)力計算采用活載橫向分布系數(shù)為 ，跨中截面應(yīng)力計算采用活載橫向分布系數(shù)為 ） : 單元號 節(jié)點號 上緣最大 上緣最小 下緣最大 下緣最小 最大主壓 最大主拉 10 10 10 11 17 17 17 18 25 25 25 26 28 28 28 29 32 32 32 33 43 43 43 44 47 47 47 48 50 50 mmbAfStpsvskv ?????? ?30m 組合箱梁上部結(jié)構(gòu)計算 24/ 24 50 51 最大壓應(yīng)力 = =，滿足規(guī)范要求 ； 最大 主 壓應(yīng)力 = =，滿足規(guī)范要求 。